(RE-11080）ITERダイバータ不純物モニターの構造健全性評価作業【掲載期間：2026-10-8～2026-10-28】

(RE-11080）ITERダイバータ不純物モニターの構造健全性評価作業【掲載期間：2026-10-8～2026-10-28】 公告期間： ～ ( )に付します。 1．競争入札に付する事項RE-11080仕様書のとおり２．入札書等の提出場所等入札説明書等の交付場所及び問い合わせ先(ダイヤルイン)入札説明書等の交付方法上記２．(1)に記載の交付場所または電子メールにより交付する。 ただし、交付は土曜,日曜,祝日及び年末年始(12月29日～1月3日)を除く平日に行う。 電子メールでの交付希望の場合は、「 公告日,契約管理番号,入札件名,当機構担当者名,貴社名,住所,担当者所属,氏名,電話,FAX,E-Mail 」を記載し、上記２．(1)のｱﾄﾞﾚｽに送信。 交付の受付期限は 17:00までとする。 入札説明会の日時及び場所入札及び開札の日時並びに場所山農 宏之ＦＡＸ 050-3730-8549(2)件 名内 容(5)入 札 公 告 (郵便入札可)(金)ITERダイバータ不純物モニターの構造健全性評価作業令和9年2月26日029-210-2406履 行 場 所履 行 期 限〒311-0193E-mail：ＴＥＬ茨城県那珂市向山８０１番地１(水) 令和8年10月28日金ヶ崎 直哉国立研究開発法人 量子科学技術研究開発機構 那珂フュージョン科学技術研究所13時30分請負令和 8 年 10 月 8 日令和 8 年 11 月 27 日下記のとおり(2)(3)(1)契約管理番号nyuusatsu_naka@qst.go.jp那珂フュージョン科学技術研究所一般競争入札管 理 部 長那珂フュージョン科学技術研究所国立研究開発法人 量子科学技術研究開発機構R8.10.28(4)実 施 し な い管理部契約課管理研究棟１階 入札室(114号室) 那珂フュージョン科学技術研究所(4)R8.10.8茨城県那珂市向山８０１番地１(3)記(1)３．競争に参加する者に必要な資格当機構から指名停止措置を受けている期間中の者でないこと。 全省庁統一競争入札参加資格を有する者であること。 当機構が別に指定する誓約書に暴力団等に該当しない旨の誓約をできること。 ４．入札保証金及び契約保証金 免除５．入札の無効入札参加に必要な資格のない者のした入札入札の条件に違反した者の入札６．契約書等作成の要否７．落札者の決定方法８．その他その他、詳細については、入札説明書によるため、必ず上記２．(2)により、 入札説明書の交付を受けること。 本入札に関しての質問書は、 15:00までに上記問い合わせ先宛てに提出すること。 なお、質問に対する回答は、 中に当機構ホームページにおいて掲載する。 本件以外にも、当機構ホームページ(調達情報)において、今後の「調達予定情報」を掲載していますのでご確認ください。 (掲載箇所URL：https://www.qst.go.jp/site/procurement/)以上 公告する。 (2) 落札決定に当っては、入札書に記載した金額に当該金額の10パーセントに相当する額を加算した金額(当該金額に1円未満の端数があるときは、その端数を切り捨てた金額とする)をもって落札価格とするので、入札者は、消費税に係る課税事業者であるか免税事業者であるかを問わず、見積もった金額の110分の100に相当する金額を入札書に記載すること。 (2)(1)(2)(3)(4)(1)(4)(2)(3)前項の誓約書を提出せず、又は虚偽の誓約をし、若しくは誓約書に反することとなったときは、当該者の入札を無効とするものとする。 (5) 本契約締結にあたっては、当機構の定める契約書(契約金額が500万円以上の場合)もしくは請書(契約金額が200万円以上500万円未満の場合)を作成するものとする。 予定価格の制限の範囲内で、最低価格をもって有効な入札を行った入札者を落札者とする。 (最低価格落札方式)(1)(木) 令和8年10月22日令和8年10月15日 (木)(1)この入札に参加を希望する者は、参考見積書等の提出時に、当機構が別に指定する暴力団等に該当しない旨の誓約書を提出しなければならない。 国立研究開発法人量子科学技術研究開発機構 契約事務取扱細則第11条第１項の規定に該当しない者であること。 (5)国立研究開発法人量子科学技術研究開発機構 契約事務取扱細則第10条の規定に該当しない者であること。ただし、未成年者、被保佐人又は被補助人であって、契約締結のために必要な同意を得ている者についてはこの限りでない。 ITERダイバータ不純物モニターの構造健全性評価作業仕様書国立研究開発法人量子科学技術研究開発機構那珂フュージョン科学技術研究所先進プラズマ研究開発部 先進プラズマ計測開発グループ目次1. 一般仕様.. 11.1 件名.. 11.2 目的及び概要.. 11.3 業務内容.. 11.4 納期.. 11.5 履行場所.. 11.6 納入場所及び納入条件.. 11.7 納入物.. 11.8 検査条件.. 21.9 提出図書.. 21.10 契約不適合責任.. 31.11 貸与品.. 31.12 品質管理.. 31.13 適用法規・規格規準.. 41.14 情報セキュリティの確保.. 41.15 知的財産権及び技術情報等の取扱い.. 41.16 グリーン購入法の推進.. 41.17 協議.. 51.18 その他.. 52. 技術仕様.. 62.1 解析対象機器.. 62.2 荷重条件.. 92.3 適用規格及び評価基準.. 92.4 熱解析に係る要求事項.. 102.4.1 一般事項.. 102.4.2 熱解析モデル.. 102.4.3 材料特性.. 112.4.4 熱解析ケース.. 112.4.5 熱荷重.. 112.4.6 境界条件.. 112.4.7 熱解析結果.. 122.4.8 熱解析モデルの検証.. 122.4.9 構造解析へのデータ受渡し.. 122.4.10 熱解析レポート.. 132.5 構造解析に係る要求事項.. 132.5.1 一般事項.. 132.5.2 構造解析モデル.. 142.5.3 材料特性.. 142.5.4 接触及び接合部のモデル化.. 152.5.5 拘束条件.. 152.5.6 モーダル解析.. 152.5.7 単独荷重解析.. 162.5.8 自重.. 162.5.9 冷却水圧及び耐圧試験圧力.. 172.5.10 熱荷重.. 172.5.11 地震荷重及び振動荷重.. 172.5.12 電磁力荷重.. 182.5.13 荷重組合せ.. 182.5.14 解析条件.. 192.5.15 構造解析結果.. 192.5.16 ボルト締結部の強度評価.. 192.5.17 解析モデル及び解析結果の検証.. 202.5.18 応力線形化及び規格評価.. 202.5.19 構造解析レポート.. 202.6 疲労評価に係る要求事項.. 222.6.1 一般事項.. 222.6.2 疲労評価条件.. 222.6.3 疲労評価箇所.. 222.6.4 疲労評価.. 222.6.5 ボルトの疲労評価.. 222.6.6 疲労解析結果.. 232.7 構造健全性レポート作成要求事項.. 232.7.1 一般事項.. 232.7.2 目的及び評価範囲.. 232.7.3 適用文書及び入力文書.. 242.7.4 解析方法の説明.. 242.7.5 座標系.. 242.7.6 材料特性及び機器分類.. 242.7.7 構造評価基準.. 252.7.8 有限要素モデル.. 252.7.9 接触及び接合部のモデル化.. 252.7.10 境界条件.. 262.7.11 荷重条件.. 262.7.12 荷重ケース及び荷重組合せ.. 262.7.13 解析設定.. 272.7.14 モーダル解析結果.. 272.7.15 荷重組合せごとの構造評価結果.. 272.7.16 ボルト締結部の評価結果.. 272.7.17 疲労評価結果.. 282.7.18 単独荷重結果.. 282.7.19 解析結果の検証.. 292.7.20 結論.. 29添付資料別添－1 『本契約において遵守すべき「情報セキュリティの確保」に関する事項』別添－2 知的財産権特約条項別添－3 System Load Specification for 55.E4 Divertor Impurity Monitor Components onDivertor Cassette別添－4 System Load Specification for 55.E4 Divertor Impurity Monitor Components onDiagnostic Rack of Lower Port 2別添－5 55.E4.L0 - System Load Specification (SLS) on ISS/PCSS11. 一般仕様1.1 件名ITERダイバータ不純物モニターの構造健全性評価作業1.2 目的及び概要ITER計画において、日本はITERダイバータ不純物モニター(以下「DIM」という。)の調達責任を有し、国立研究開発法人量子科学技術研究開発機構(以下「QST」という。)ではDIMの開発を進めている。DIMは真空容器内・外(インタースペース及びポートセル)に配置され、ダイバータ付近のプラズマの発光を計測することによって、イオン化フロントの位置や、不純物量測定するものである。真空容器内には金属製のミラーが配置されるが、プラズマによる熱輻射や、核融合反応物である中性子による核発熱などが載荷される。このような環境下においても、構造強度を担保する必要があり、原子力コードに則った応力の評価が必要となる。本件では、DIMが曝される様々な環境を考慮しつつ、原子力コードに則った応力評価を行い、評価結果をレポートにまとめることを目的とする。1.3 業務内容(1) 解析(2) レポート作成1.4 納期令和9年2月26日1.5 履行場所受注者事業所1.6 納入場所及び納入条件(1) 納入場所〒311-0193 茨城県那珂市向山801番地1QST那珂フュージョン科学技術研究所ITER研究開発棟(2) 納入条件持込渡し1.7 納入物(1) 1.9項に定める提出図書 一式(2) 外付けハードディスクドライブ(HDD) 1台21.8 検査条件1.7項に示す納入物の完納及び1.9項に定める提出図書を納入後、本仕様の内容を満たしていることをQSTが確認したことをもって検査合格とする。1.9 提出図書図書名 提出時期 部数 確認打合せ議事録 打合せ後1週間以内１部 不要工程表 契約後速やかに１部 要熱解析レポート①55.E4.L0 - Thermal analysis for55.E4 on Divertor Cassette(英文)納期までに １部 不要熱解析レポート②55.E4.L0 - Thermal analysis for55.E4 on Diagnostics Rack(英文)納期までに １部 不要熱解析レポート③55.E4.L0 - Thermal analysis for55.E4 on ISS/PCSS(英文)納期までに １部 不要構造解析レポート①55.E4.L0 - Structural analysisfor 55.E4 on Divertor Cassette(英文)納期までに １部 不要構造解析レポート②55.E4.L0 - Structural analysisfor 55.E4 on Diagnostics Rack(英文)納期までに １部 不要構造解析レポート③55.E4.L0 - Structural analysisfor 55.E4 on ISS/PCSS(英文)納期までに １部 不要構造健全性レポート①55.E4.L0 - StructuralIntegrity Report (STIR) for 55.E4 on DivertorCassette(英文)納期までに １部 不要構造健全性レポート②55.E4.L0 - StructuralIntegrity Report (STIR) for 55.E4 on DiagnosticsRack(英文)納期までに １部 不要構造健全性レポート③55.E4.L0 - StructuralIntegrity Report (STIR) for 55.E4 on ISS/PCSS(英文)納期までに １部 不要各レポートに対するチェックリスト(指定様式あり)(英文)納期までに １部 不要3再委託承諾願(QST指定様式)作業開始の2週間前まで※下請負等がある場合に提出のこと。１部 要提出図書は電子メール又は QST のファイル共有システムを使用して電子ファイル(MicrosoftWord、PDF等)を提出すること。本件において作成又は更新した解析ファイル(ANSYSプロジェクトファイル、解析結果ファイルその他解析の再現に必要な関連ファイルを含む。)については、受注者が用意する外付けHDDに保存し、納品すること。なお、当該外付けHDDは本契約の納入物としてQSTへ引き渡すものとする。(提出図書の確認方法)QSTは、確認のために提出された図書を受領したときは、期限日を記載した受領印を押印して返却する。また、当該期限までに確認を完了し、受理しない場合には修正を指示し、修正等を指示しないときは、受理したものとする。ただし、再委託承諾願については、QSTが確認後、書面で回答する。1.10 契約不適合責任契約不適合責任については、契約条項のとおりとする。1.11 貸与品以下の資料及び物品等を無償で貸与する。ただし、貸与品は作業完了時に全て返却することとし、貸与及び返却方法・場所・時期は、別途、QSTと協議すること。 a. 仕様書に示すCADデータ一式b. 熱解析に必要な核発熱、表面熱流束及び既存流体解析結果c. 構造解析に必要な電磁力解析結果d. 構造解析に必要な床応答スペクトルe. 本仕様書においてQSTが貸与すると定める資料貸与品の取扱いについては、契約条項のとおりとする。なお、QSTが貸与品の所在等の確認を求めた場合には、受注者はこれに協力するものとし、紛失等の異常時には速やかに報告することとする。1.12 品質管理受注者は、本契約の履行に当たり受注者が定める品質保証活動に係わる要求事項を文書化され4た手順により確立し、作業を行うこと。なお、受注者は、QSTからの要求があった場合には、本契約の適切な管理運営を証明するために必要な文書及びデータを提供するものとする。1.13 適用法規・規格規準本契約に係る全ての作業工程において、以下の法規・規格基準等を適用又は準用すること。1) 労働安全衛生法2) RCC-MRx(フランス原子力・代替エネルギー庁が策定した高速炉などの機器設計及び製造のための技術規格)2) その他受注業務に関し、適用又は準用すべき全ての法規・規格基準等1.14 情報セキュリティの確保情報セキュリティの確保については、別添－１『本契約において遵守すべき「情報セキュリティの確保」に関する事項』に示すとおりとする。1.15 知的財産権及び技術情報等の取扱い(1) 知的財産権等の取扱い知的財産権等の取扱いについては、別添－２「知的財産権特約条項」に示すとおりとする。(2) 技術情報受注者は、本契約を実施することによって得た技術情報を第三者に開示しようとする際には、あらかじめ書面によるQSTの承認を得なければならない。QST が本契約に関し、その目的を達成するため受注者の保有する技術情報を了知する必要が生じた場合は、QSTと受注者の協議の上、受注者は当該技術情報を無償でQSTに提供すること。(3) 成果の公開受注者は、本契約に基づく業務の内容及び成果について、発表若しくは公開し、又は特定の第三者に提供しようとする際は、あらかじめ書面によるQSTの承認を得なければならない。1.16 グリーン購入法の推進(1) 本契約において、グリーン購入法(国等による環境物品等の調達の推進等に関する法律)に適用する環境物品(事務用品、OA機器等)が発生する場合は、これを採用するものとする。(2) 本仕様に定める提出図書(納入印刷物)については、グリーン購入法の基本方針に定める「紙類」の基準を満たしたものであること。51.17 協議本仕様書に記載されている事項及び本仕様書に記載のない事項について疑義が生じた場合は、QSTと協議の上、その決定に従うものとする。1.18 その他(1) 受注者は、QSTを経由してIDM(ITER Document Management system)のアカウントを取得し、IDMにアクセスしITER機構発行図書を利用できるものとする。なお、IDMを利用する際は、ITER機構の IDM利用指針に従うとともに、ITER計画の知的財産の管理条項を遵守すること。その他のITER機構が定めた規格などに関しては、QSTと協議し、適用すべき規格・基準・ガイドラインを特定しながら作業を進めること。(2) 受注者は、業務の進行状況を随時報告し、必要に応じて打合せを行うこととする。(3) 受注者は QST が量子科学技術の研究・開発を行う機関であるため高い技術力及び高い信頼性を社会的に求められていることを認識し、QSTの規程等を遵守し安全性に配慮し業務を遂行し得る能力を有する者を従事させること。62. 技術仕様2.1に示す解析対象機器に対して、2.4の熱解析、2.5の静的構造解析、2.6の疲労評価、2.7の構造健全性評価を行い、各種レポートを作成すること。2.1 解析対象機器下部ポート内に配置されるDIMの全体図を図 1に示す。図 1 下部ポートに配置されるDIM全体図解析対象は以下となる。(1) ドーム下ミラーユニット図 2の通り、カバーと内部構造に分けられる。内部構造にはミラーが配置される。また、内部構造には図中暗黄色の長方形状のプレマッチャーが取り付けられる。カバーと内部構造はそれぞれ冷却チャンネルを有する。DCCAAと呼ぶ。図 2 ドーム下ミラーユニット(左：カバー、右：内部構造)(2) フロントラックミラーユニットA及びB図 3の通り、ミラーユニットＡはDC(divertor cassette)系とSL(side-lower)系に二系統が一体構造になっている。ミラーはDC系に二枚、SL系に三枚ある。また冷却構造を有する。DC-FRA及びSL-FRAと呼ぶ。ミラーユニットＢはDC系のミラー二枚を有する。冷却構造は持たない。DC-FRBと呼ぶ。フロントラックに係る解析は範囲外とする。7図 3 フロントラックミラーユニット(ユニットAについてはDC系とSL系は一体構造)(3) DC系バックラックミラーユニットA及びB図 4の通り、DC系バックラックミラーユニットはバックラックにボルト固定される。矩形状の支持構造にミラーが配置される。冷却構造は持たない。ミラーユニット A を DC-BRA と呼びミラーユニットBをDC-BRBと呼ぶ。バックラックに係る解析は範囲外とする。図 4 バックラックミラーユニット(4) SL系バックラックミラーユニットA及びB図 4 の通り、SL 系バックラックミラーユニットはバックラックにボルト固定される。矩形状の支持構造にミラーが配置される。冷却構造は持たない。ミラーユニットAを SL-BRAと呼び、ミラーユニットBをSL-BRBと呼ぶ。8(5) DC系インタースペースステアリングミラーA、B及び支持構造図 5の通り、DC系インタースペースステアリングミラーは駆動ステージ上に配置され、駆動ステージが支持構造で支持されている。ステアリングミラーAをDC-ISA、ステアリングミラーBをDC-ISBと呼ぶ。図 5 インタースペースステアリングミラー(6) SL系インタースペースステアリングミラーA、B及び支持構造図 5 の通り、SL 系インタースペースステアリングミラーは駆動ステージ上に配置され、駆動ステージが支持構造で支持されている。ステアリングミラーAをSL-ISA、ステアリングミラーBをSL-ISBと呼ぶ。(7) DC系・SL系ポートセルカセグレン及び架台図 6の通り、DC系・SL系ポートセルカセグレンは同一架台上に設置される。カセグレンそれぞれをDC-PCA及びSL-PCAと呼ぶ。9図 6 ポートセルカセグレン及び架台2.2 荷重条件考慮すべき荷重条件は添付する荷重条件定義書(Load specification)を参照すること。別添－3 System Load Specification for 55.E4 Divertor Impurity Monitor Components on DivertorCassette別添－4 System Load Specification for 55.E4 Divertor Impurity Monitor Components onDiagnostic Rack of Lower Port 2別添－5 55.E4.L0 - System Load Specification (SLS) on ISS/PCSS別添－3を適用する解析対象機器はドーム下ミラーユニットとする。 別添－4 を適用する解析対象機器はフロントラックミラーユニットA及びB、DC系バックラックミラーユニットA及びB、SL系バックラックミラーユニットA及びBとする。別添－5を適用する解析対象機器はDC系インタースペースステアリングミラーA、B及び支持構造、SL系インタースペースステアリングミラーA、B及び支持構造、DC系・SL系ポートセルカセグレン及び架台とする。2.3 適用規格及び評価基準(1) 対象機器の構造健全性評価は、Load Specification(2.2)及びRCC-MRxに基づき実施すること。(2) RCC-MRxの適用版については、QSTが指定する版を使用すること。(3) 各荷重ケースについて、Load Specificationに規定される荷重カテゴリ及び運転状態を考慮し、10RCC-MRxに基づく構造健全性評価を実施すること。(4) P-type damage の評価については、RCC-MRx に基づき必要な応力分類を行い、一般一次膜応力、局部一次膜応力、一次曲げ応力その他必要な応力について許容基準との比較を行うこと。(5) S-type damageの評価については、RCC-MRxに基づき、一次応力及び二次応力を考慮した評価を実施すること。(6) 必要な箇所について応力線形化を実施し、評価に使用する膜応力、曲げ応力及び二次応力を算出すること。(7) 疲労評価については、RCC-MRx に基づき、評価対象となる応力又はひずみ範囲、許容繰返し回数及び疲労使用係数を算出し、許容基準との比較を行うこと。(8) ボルト締結部については、RCC-MRx のボルト締結部に関する規定に基づき、必要な強度評価を実施すること。(9) 材料の許容応力その他の評価に必要な設計値は、RCC-MRx 又は QST が貸与する材料データに基づき設定すること。(10) 適用した RCC-MRx の章、節、評価基準及び許容値を構造健全性レポートに明記すること。(11) RCC-MRxの適用方法について不明確な点がある場合は、QSTと協議すること。2.4 熱解析に係る要求事項2.4.1 一般事項(1) 受注者は、対象機器の運転時及びベーキング時における温度分布及び除熱性能を評価するため、熱解析を実施すること。(2) 熱解析の対象範囲は、QST が貸与する 3 次元 CAD モデル、設計図書及び添付する LoadSpecificationに基づき定めること。(3) 受注者は、熱解析の実施に先立ち、解析対象、解析ケース、入力条件、解析方法、評価項目及び判定基準を整理すること。(4) 使用する解析ソフトウェアの名称及びバージョンを熱解析レポートに記載すること。(5) 解析に使用した入力条件について、その出典となる文書名、文書番号及び改訂番号を明記すること。(6) 熱解析結果は、後続の構造解析及び構造健全性評価に使用可能なものとすること。2.4.2 熱解析モデル(1) 受注者は、貸与された3次元CADモデルを基に熱解析モデルを作成すること。(2) 熱解析モデルは、対象機器の温度分布、温度勾配及び最高温度を適切に評価できるものとすること。(3) 対象機器を構成する主要構造物、冷却流路周辺部及び熱的に重要な部品を解析モデルに含めること。(4) 熱伝導上影響の小さい微細形状を省略する場合は、省略内容及びその妥当性を記載すること。11(5) 部品間の接触、接合部その他の熱的接続条件を適切にモデル化すること。(6) 熱解析モデルの全体図及び主要部の拡大図を示すこと。(7) 各部品に割り当てた材料を一覧として示すこと。(8) 使用した要素タイプ、節点数及び要素数を記載すること。(9) 冷却流路近傍、熱流束の大きい箇所、異材接合部及び温度勾配が大きいと想定される箇所には、適切な要素分割を行うこと。2.4.3 材料特性(1) 熱解析に使用する各材料の熱伝導率を設定すること。(2) 材料特性は、必要に応じて温度依存性を考慮すること。(3) 温度依存性を考慮しない場合は、使用した値及びその根拠を記載すること。(4) 過渡熱解析を実施する場合は、密度及び比熱を設定すること。(5) 各材料特性について、出典となる規格、材料特性文書又はメーカー資料を明記すること。(6) 使用する材料特性の適用温度範囲が、解析結果として得られる温度範囲を包含していることを確認すること。2.4.4 熱解析ケース(1) 通常運転時について熱解析を実施すること。(2) Load Specificationに複数のプラズマ運転条件が規定されている場合は、必要な各運転条件について解析を実施すること。(3) ベーキング時について熱解析を実施すること。(4) 各解析ケースについて、定常解析又は過渡解析のいずれを採用したかを明記すること。(5) 定常解析を採用する場合は、運転継続時間等を踏まえて定常解析の適用が妥当であることを示すこと。(6) 過渡解析を採用する場合は、初期温度、熱荷重履歴、解析時間及び時間刻みを明記すること。(7) 一つの解析ケースにより他の運転条件を包絡して評価する場合は、その根拠を記載すること。2.4.5 熱荷重(1) Load specificationで定義される核発熱を体積発熱として解析モデルに適用すること。(2) QSTから貸与される表面熱流束を解析モデルに適用すること。(3) 各部品に適用した核発熱及び表面熱流束を図示すること。(4) 分布データを解析モデルへマッピングする場合は、マッピング方法を記載すること。(5) 熱荷重を一様化又は簡略化する場合は、その方法及び妥当性を記載すること。(6) 各部品への総入熱量を算出し、入力データとの整合性を確認すること。2.4.6 境界条件(1) 冷却流路内面に、QSTから貸与する既存の流体解析結果に基づく熱伝達境界条件を設定する12こと。(2) 冷却水温度、流量、代表流速、熱伝達率等について、使用した値及びその出典を明記すること。(3) 冷却水の流路方向の温度上昇を無視する場合は、その影響が小さいことを確認すること。(4) 必要に応じて、既存の流体解析結果に基づき、入口側と出口側の冷却水温度の差を考慮すること。(5) 断熱条件、対流条件その他の熱的境界条件を設定した位置を図示すること。(6) 既存の流体解析結果から得られた条件を変更して使用する場合は、その変更内容及び理由を記載すること。2.4.7 熱解析結果(1) 各解析ケースについて、対象機器の温度分布を示すこと。(2) 各主要部品の最高温度及びその発生位置を記載すること。(3) 必要に応じて最低温度及び代表位置における温度を記載すること。(4) 最高温度発生位置について拡大図を示すこと。(5) 各部品への総入熱量を整理すること。(6) 材料、接合部その他に規定された温度制限と解析結果を比較すること。(7) 各評価項目について、判定基準への適合又は不適合を明記すること。(8) 温度制限を満足しない場合又は余裕が小さい場合は、原因及び必要な対応を記載すること。(9) 構造解析に使用する温度分布について、対象となる構造解析の荷重ケースとの対応を明記すること。 2.4.8 熱解析モデルの検証(1) 熱解析モデルについて、要素数又は要素寸法を変更した解析を実施し、温度評価結果に対するメッシュ依存性を確認すること。(2) メッシュ変更前後の要素数、最高温度及び差率を一覧として示すこと。(3) 採用したメッシュが温度評価に対して十分な精度を有することを示すこと。(4) 必要に応じて、総入熱量及び除熱量の整合性を確認すること。(5) 熱荷重をマッピングした場合は、マッピング前後の総熱量の整合性を確認すること。2.4.9 構造解析へのデータ受渡し(1) 受注者は、構造解析に使用可能な形式で温度分布データを出力すること。(2) 温度分布データは、解析ケースごとに識別可能なものとすること。(3) 熱解析モデルと構造解析モデルのメッシュが異なる場合は、温度分布を構造解析モデルへ適切にマッピングすること。(4) マッピング後の温度分布を図示すること。(5) マッピング前後の最高温度、最低温度及び主要部の温度分布を比較し、マッピングの妥当性13を確認すること。(6) 通常運転時及びベーキング時等の温度分布と、構造解析における荷重ケースとの対応を整理すること。2.4.10 熱解析レポート(1) 受注者は、熱解析の条件、方法及び結果を取りまとめた熱解析レポートを作成すること。(2) 熱解析レポートには、少なくとも以下を含めること。解析目的及び対象範囲使用ソフトウェア適用文書及び入力文書材料特性解析モデル解析ケース熱荷重境界条件既存流体解析結果から使用した入力条件温度分布最高温度及びその発生位置総入熱量判定基準との比較解析モデルの検証結果構造解析への受渡しデータ結論(3) 未評価事項、解析上の仮定及び設計上の課題がある場合は、これらを明記すること。(4) レポートは英語で作成すること。(5) レポートはチェックリスト(解析の品質を担保するうえで一般的な項目)に基づいて内容を確認し、チェックリストを提出すること。(6) 必要に応じてチェックリストと共に解析者の力量を担保する目的でCVをチェックリストに添付すること。2.5 構造解析に係る要求事項2.5.1 一般事項(1) 受注者は、対象機器に作用する各荷重及びその組合せに対する変形及び応力を評価するため、静的構造解析を実施すること。(2) 静的構造解析は、後続する応力線形化、規格評価、疲労評価及び構造健全性レポートの作成に必要な解析結果を得ることを目的とする。(3) 静的構造解析は、添付した各機器のLoad Specification、貸与する3次元CADモデル、熱解14析結果、電磁力解析結果その他の貸与資料に基づき実施すること。(4) 受注者は、解析の実施に先立ち、解析対象範囲、解析モデル、材料特性、拘束条件、接触条件、荷重条件、荷重組合せ及び解析方法を整理すること。(5) 使用する解析ソフトウェアの名称及びバージョンを解析レポートに記載すること。(6) 解析に使用した入力条件について、その出典となる文書名、文書番号及び改訂番号を明記すること。(7) 解析に用いた仮定、簡略化及び保守的な取扱いについて、その内容及び理由を記載すること。(8) 解析結果は、後続する応力線形化、規格評価及び疲労評価に使用可能なものとすること。2.5.2 構造解析モデル(1) 受注者は、貸与された3次元CADモデルを基に静的構造解析モデルを作成すること。(2) 解析モデルには、対象機器の構造健全性に影響する主要構造部、支持部、接合部、冷却流路、配管接続部その他必要な部位を含めること。(3) 解析対象に含めた部品及び除外した部品を明確にすること。(4) 構造評価への影響が小さい微細形状を省略又は簡略化する場合は、その内容及び妥当性を記載すること。(5) 解析モデルの全体図及び主要部の拡大図を示すこと。(6) 使用した要素タイプ、節点数及び要素数を記載すること。(7) 薄肉部、形状不連続部、開口部、接合部、支持部、冷却流路周辺その他応力集中が想定される箇所には、適切な要素分割を行うこと。(8) 後続する応力線形化を実施する箇所について、膜応力及び曲げ応力を適切に評価できる要素分割とすること。(9) 必要に応じて、板厚方向の要素数その他のメッシュ条件を設定すること。(10) 熱解析モデル及び電磁解析モデルと構造解析モデルで形状又はメッシュが異なる場合は、それぞれのモデル間の対応関係を明確にすること。2.5.3 材料特性(1) 受注者は、静的構造解析に必要な各材料の密度、ヤング率、ポアソン比及び熱膨張係数その他必要な機械的材料特性を設定すること。(2) 熱荷重を考慮する解析については、必要に応じて材料特性の温度依存性を考慮すること。(3) 各解析ケースに使用する材料特性の温度及びその設定根拠を記載すること。(4) 材料特性の温度依存性を簡略化する場合は、その方法及び保守性を記載すること。(5) 各材料特性について、出典となる規格、材料特性文書又はメーカー資料を明記すること。(6) 解析に使用する材料特性と、後続する規格評価で使用する許容応力等との整合性を確認すること。152.5.4 接触及び接合部のモデル化(1) 部品間の溶接部、ボルト締結部、ピン結合部、支持部その他の接合部について、実構造を踏まえた適切なモデル化を行うこと。(2) 構造上重要なボルト締結部については、ボルトに作用する軸力、せん断力及び曲げの影響を評価可能な方法でモデル化すること。(3) プリロードを付与するボルトについては、設計上規定されたボルトプリロードを解析モデルに適用すること。(4) ボルトプリロードの値、適用箇所及び設定方法を明記すること。(5) ボルトを簡略化してモデル化する場合は、そのモデル化方法及び妥当性を記載すること。(6) 各接触部について、Bonded、No Separation、Frictionalその他使用した接触条件を明記すること。(7) 摩擦を考慮する場合は、使用した摩擦係数及びその根拠を記載すること。(8) 溶接部又はボルト締結部をBonded 等で簡略化する場合は、その内容及び妥当性を記載すること。(9) 接触条件及び接合条件を一覧として整理すること。(10) 接触面及び接合箇所を図示すること。(11) 接触状態の変化が解析結果へ有意な影響を与えると考えられる場合は、必要に応じてその影響を確認すること。(12) モーダル解析と静的構造解析で接触条件が異なる場合は、その相違及び理由を明記すること。2.5.5 拘束条件(1) 対象機器の実機における支持状態及び取付状態を踏まえて拘束条件を設定すること。(2) 拘束位置及び拘束する自由度を図示すること。(3) 完全固定、変位拘束その他の理想化した拘束条件を使用する場合は、その内容及び理由を記載すること。(4) 上位構造の剛性を解析モデルに含めない場合は、その取扱い及び解析結果への影響を記載すること。 (5) 荷重ケースにより拘束条件が異なる場合は、それぞれの条件を明記すること。(6) モーダル解析との拘束条件の整合性を確認すること。(7) 拘束条件により局部的な応力特異点が発生する場合は、規格評価における取扱いを明確にすること。2.5.6 モーダル解析(1) 受注者は、地震荷重、プラズマ消失現象の一つであるVertical Displacement Event(以下「VDE」という。)等の振動荷重に対する構造解析方法を決定するため、対象機器のモーダル解析を実施すること。(2) モーダル解析には、静的構造解析に使用する解析モデルを基本として使用すること。16(3) モーダル解析に使用する材料特性、質量条件、拘束条件及び接触条件を明記すること。(4) モーダル解析と静的構造解析で解析条件が異なる場合は、その相違及び理由を明記すること。(5) 対象機器の固有振動数及び主要なモード形状を算出すること。(6) Load Specification等に規定される評価対象周波数範囲を考慮し、必要な固有モードを抽出すること。(7) 最低固有振動数及び主要な固有振動数を、Load Specification等に規定される限界周波数又は入力スペクトルと比較すること。(8) モーダル解析結果に基づき、地震荷重及びVDE等の振動荷重に適用するZPA法、応答スペクトル解析その他の解析方法を選定すること。(9) モーダル解析結果として、少なくとも固有振動数一覧、主要なモード形状及び振動荷重評価方法の選定結果を示すこと。(10) モーダル解析結果は、静的構造解析レポートに含めること。2.5.7 単独荷重解析(1) 受注者は、荷重組合せ解析に使用する各荷重について、必要に応じて単独荷重解析を実施すること。(2) 単独荷重解析の対象は、各機器のLoad Specificationに基づき決定すること。(3) 少なくとも、対象機器に適用される以下の荷重について考慮すること。自重通常運転時の冷却水圧ベーキング時の冷却水圧耐圧試験圧力通常運転時の熱荷重ベーキング時の熱荷重地震荷重VDEその他の事象に伴う振動荷重電磁力荷重ボルトプリロードその他Load Specificationに規定される荷重(4) 各単独荷重について、変形分布及び応力分布を確認すること。(5) 各単独荷重解析の結果は、荷重組合せ解析及び後続する規格評価に利用可能な形で保存すること。(6) 単独荷重を線形重ね合わせによって荷重組合せ評価へ使用する場合は、解析が線形重ね合わせ可能であることを確認すること。2.5.8 自重(1) 対象機器の質量及び設置方向を考慮して自重を設定すること。(2) 重力加速度の大きさ及び方向を記載すること。17(3) 解析モデルの質量が3次元CADモデル又は質量管理情報と整合することを確認すること。(4) 解析モデルに含まれない機器又は部品の質量を付加質量として考慮する場合は、その質量、重心位置及び設定方法を記載すること。2.5.9 冷却水圧及び耐圧試験圧力(1) Load Specificationに基づき、通常運転時、ベーキング時及び耐圧試験時の冷却水圧を設定すること。(2) 圧力荷重を作用させる流路内面及び作用方向を図示すること。(3) 圧力条件及び使用した値の出典を明記すること。(4) 流路端部等に圧力による軸方向荷重が生じる場合は、その影響を適切に考慮すること。(5) 耐圧試験については、試験時の温度条件及び支持条件を考慮すること。2.5.10 熱荷重(1) 本件で実施する熱解析から得られた温度分布を構造解析モデルへ入力すること。(2) 通常運転時及びベーキング時について、それぞれ必要な温度分布を構造解析へ反映すること。(3) 熱解析モデルと構造解析モデルのメッシュが異なる場合は、温度分布を適切にマッピングすること。(4) マッピング後の温度分布を図示すること。(5) マッピング前後の最高温度、最低温度及び主要部の温度分布を比較し、マッピングの妥当性を確認すること。(6) 構造解析に使用した参照温度、初期温度又は応力フリー温度を明記すること。(7) 温度依存材料特性を使用する場合は、熱解析結果との整合性を確認すること。(8) 熱膨張差によって生じる変形及び熱応力を算出すること。2.5.11 地震荷重及び振動荷重(1) 本項において実施したモーダル解析結果及びLoad Specificationに基づき、地震荷重及びVDE等に伴う振動荷重を設定すること。(2) モーダル解析結果に基づき、ZPA法、応答スペクトル解析その他適切な評価方法を選定すること。(3) ZPA法等により静的加速度荷重として評価する場合は、各方向の入力加速度及びその根拠を記載すること。(4) 動的増幅係数その他の倍率を適用する場合は、その値及び根拠を記載すること。(5) X、Y 及び Z 方向の荷重の符号組合せを考慮する必要がある場合は、必要な組合せについて解析を実施すること。(6) 複数の符号組合せを解析した場合は、評価上最も厳しい条件を選定すること。(7) 採用した符号組合せ及びその選定結果を解析レポートに記載すること。(8) 応答スペクトル解析等の動的構造解析が必要となった場合は、QST と解析方法を協議の上、18必要な解析を実施すること。2.5.12 電磁力荷重(1) 受注者はQSTから貸与された電磁力解析結果を構造解析に使用すること。(2) QSTから貸与される電磁力密度、節点力その他の電磁力データを構造解析モデルへ適切にマッピングすること。(3) 電磁解析モデルと構造解析モデルとの座標系、位置、姿勢及び対象部品の対応を確認すること。(4) 使用した座標変換又は回転処理を記載すること。(5) 電磁力を構造解析モデルへマッピングした結果を図示すること。(6) マッピング後の節点力等から対象機器又は主要領域ごとの合力及びモーメントを算出すること。(7) マッピング前後の合力及びモーメントを比較し、電磁力マッピングの妥当性を確認すること。(8) 電磁解析モデルと構造解析モデルとの形状又はメッシュの違いにより差異が生じる場合は、その原因及び影響を記載すること。(9) 貸与された電磁力解析結果自体の再計算は、本件の対象外とする。(10) 電磁力解析結果に明らかな不足又は不整合がある場合は、QSTへ確認すること。2.5.13 荷重組合せ(1) 各機器のLoad Specificationに基づき、構造健全性評価に必要な荷重組合せを設定すること。(2) 各荷重組合せについて、荷重ケース番号、荷重カテゴリ、運転状態及び組み合わせる荷重を一覧として整理すること。(3) 通常運転、ベーキング、地震、VDE、耐圧試験その他の状態について、Load Specificationで要求される荷重組合せを漏れなく考慮すること。(4) 各荷重ケースとLoad Specificationの要求との対応を明確にすること。(5) 一つの荷重ケースにより他の荷重ケースを包絡して評価する場合は、その根拠を示すこと。(6) より厳しい VDE 等の荷重によって他の事象を代表させる場合は、その大小関係及び妥当性を示すこと。 (7) 実施しない荷重ケースがある場合は、その理由及び代替評価との関係を記載すること。(8) 荷重組合せに用いる各荷重の符号、方向及び組合せ方法を明記すること。(9) 疲労評価に使用する荷重ケースについては、事象回数及びサイクル数との対応を明確にすること。(10) ボルトプリロードを付与する締結部については、ボルトプリロードと各機械荷重を組み合わせた状態で評価すること。(11) ボルト評価に使用する荷重組合せは、Load Specification及び適用規格に基づき設定すること。192.5.14 解析条件(1) 解析は、評価目的及び適用規格に適した解析手法により実施すること。(2) 線形弾性解析を使用する場合は、その適用範囲及び妥当性を確認すること。(3) 幾何学的非線形、材料非線形又は接触非線形を考慮しない場合は、必要に応じてその影響を確認すること。(4) 使用したソルバー及び主要な解析設定を記載すること。(5) 荷重ステップ及び荷重の入力方法を記載すること。(6) 接触を含む解析については、解析の収束状態を確認すること。(7) 数値的不安定又は収束不良が生じた場合は、その原因及び対応を記載すること。(8) 荷重の線形重ね合わせを使用する場合は、解析条件が線形重ね合わせの前提を満足することを確認すること。2.5.15 構造解析結果(1) 各単独荷重及び荷重組合せについて、対象機器の変形分布を示すこと。(2) 各解析ケースについて、等価応力分布を示すこと。(3) 必要に応じて、最大主応力、最小主応力その他の応力成分を出力すること。(4) 各解析ケースについて、最大変形量及びその発生位置を記載すること。(5) 各解析ケースについて、最大等価応力及びその発生位置を記載すること。(6) 最大応力発生位置及び構造上重要な箇所について、拡大図を示すこと。(7) 高応力箇所について、局部形状及びメッシュが確認できる図を示すこと。(8) 応力コンターには単位、表示範囲及び最大値を明記すること。(9) 変形図には必要に応じて変形倍率を明記すること。(10) 局部的な高応力が、形状不連続、拘束条件、接触端、点荷重その他に起因する応力特異点と考えられる場合は、その旨を明記すること。(11) 規格評価上詳細確認が必要な高応力箇所を抽出すること。(12) 各荷重ケースについて、後続する応力線形化及び規格評価に必要な応力結果を保存すること。2.5.16 ボルト締結部の強度評価(1) 構造上重要なボルト締結部について、静的構造解析結果に基づきボルトの強度評価を実施すること。(2) 評価対象となるボルトの材質、寸法、使用箇所及びボルトプリロードを整理すること。(3) 同一又は類似する複数のボルトについて代表評価を行う場合は、最も厳しい荷重状態となるボルトを選定し、その選定根拠を示すこと。(4) ボルトプリロードによって発生する応力を算出すること。(5) ボルトプリロードと Load Specification に規定された機械荷重との組合せによるボルト応力を算出すること。(6) ボルトについて、適用規格に基づき平均応力、平均応力と曲げ応力の組合せ、せん断応力及20び支圧応力その他必要な評価を実施すること。(7) 必要に応じてボルト断面に対する応力線形化を実施すること。(8) 評価対象位置及び応力抽出位置を図示すること。(9) ボルトの各評価値を適用規格に基づく許容値と比較し、合否を示すこと。(10) ボルトごとに評価値、許容値及び評価結果を一覧として示すこと。(11) ボルトの疲労評価に必要となる応力又はひずみ結果を、後続する疲労解析に使用可能な形で整理すること。2.5.17 解析モデル及び解析結果の検証(1) 受注者は、静的構造解析モデル及び解析結果の妥当性を確認すること。(2) 解析モデルの総質量をCADモデル又はその他の設計情報から得られる質量と比較すること。(3) 自重について、対象機器質量と重力加速度から算出される荷重と解析反力を比較すること。(4) 地震荷重及び VDE 等の加速度荷重について、質量と入力加速度から算出される合力と解析反力を比較すること。(5) 手計算値と解析値との比較結果及び差率を示すこと。(6) 電磁力荷重について、構造解析モデルへ入力された電磁力の合力及びモーメントと QST から貸与された電磁解析結果を比較すること。(7) 各方向の反力及びモーメントの釣合いを確認すること。(8) 必要に応じて、代表的な荷重ケースについてメッシュ依存性を確認すること。(9) メッシュ変更前後の要素数、最大変形量及び主要評価部の応力を比較すること。(10) 解析モデルの拘束不足、過拘束、剛体運動その他の不自然な挙動がないことを確認すること。(11) 検証結果及び確認方法を解析レポートに記載すること。2.5.18 応力線形化及び規格評価(1) 構造解析結果から、RCC-MRxに基づく評価が必要となる箇所を抽出すること。(2) 必要な箇所について応力線形化を実施すること。(3) P-type damage及びS-type damageについて、2.3項に基づく規格評価を実施すること。(4) 評価値、許容値、Margin of Safety及び合否を整理すること。(5) 評価結果を構造健全性レポートに反映すること。2.5.19 構造解析レポート(1) 受注者は、構造解析の条件、方法及び結果を取りまとめた構造解析レポートを作成すること。(2) 構造解析レポートには、少なくとも以下を含めること。解析目的及び対象範囲使用ソフトウェア及びバージョン適用文書及び入力文書解析モデル21材料特性接触及び接合条件拘束条件単独荷重条件熱荷重の入力方法地震及び振動荷重の入力方法電磁力荷重の入力方法及びマッピング結果荷重組合せ解析条件変形分布応力分布最大変形及び最大応力発生位置高応力箇所解析モデル及び解析結果の検証応力線形化及び規格評価への受渡し条件モーダル解析条件固有振動数主要なモード形状限界周波数等との比較地震及びVDE等の振動荷重評価方法の選定結果結論(3) 解析上の仮定、簡略化、未評価事項及び設計上の課題がある場合は、これらを明記すること。(4) 構造解析の結果及び結論は、最終的に作成する構造健全性レポートへ反映すること。(5) レポートは英語で作成すること。(6) レポートはチェックリスト(解析の品質を担保するうえで一般的な項目)に基づいて内容を確認し、チェックリストを提出すること。(7) 必要に応じてチェックリストと共に解析者の力量を担保する目的でCVをチェックリストに添付すること。222.6 疲労評価に係る要求事項2.6.1 一般事項(1) 受注者は、対象機器に作用する繰返し荷重に対する疲労健全性を確認するため、疲労解析を実施すること。(2) 疲労評価は、Load Specification及びRCC-MRxに基づき実施すること。(3) 疲労評価には、本件で実施する熱解析、構造解析及び応力線形化の結果を使用すること。 (4) 疲労評価に使用した入力条件、評価方法及び判定基準を明記すること。2.6.2 疲労評価条件(1) Load Specificationに基づき、疲労評価対象となる運転状態及び過渡事象を整理すること。(2) 各過渡事象について、疲労評価に使用する荷重状態及び事象回数又は等価繰返し回数を設定すること。(3) 必要に応じて、過渡事象前後の荷重状態をLimiting Load Conditionとして整理すること。(4) より厳しい事象により他の事象を包絡して評価する場合は、その根拠を示すこと。2.6.3 疲労評価箇所(1) 構造解析及び応力線形化結果を踏まえ、疲労上重要となる箇所を選定すること。(2) 高応力部、形状不連続部、接合部その他疲労評価上重要な箇所を考慮すること。(3) 評価対象箇所及びその選定根拠を示すこと。(4) 複数の同等箇所を代表して評価する場合は、その代表性を示すこと。2.6.4 疲労評価(1) 各評価対象箇所について、疲労評価に必要な応力範囲又はひずみ範囲を算出すること。(2) RCC-MRx 及び QST が貸与する材料設計データに基づき、応力範囲又はひずみ範囲に対応する許容繰返し回数を求めること。(3) 各過渡事象について、許容繰返し回数及び設計上の等価繰返し回数から疲労使用係数を算出すること。(4) 複数の過渡事象を考慮する必要がある場合は、疲労使用係数を累積すること。(5) 算出した疲労使用係数を適用規格の許容基準と比較し、疲労健全性を確認すること。(6) 材料温度が疲労評価に影響する場合は、適切な温度条件を考慮すること。2.6.5 ボルトの疲労評価(1) 繰返し荷重を受ける構造上重要なボルトについて、必要に応じて疲労評価を実施すること。(2) プリロードを付与するボルトについては、ボルトプリロードを考慮した応力又はひずみ状態を用いて評価すること。(3) ボルトについても、応力範囲又はひずみ範囲、許容繰返し回数、等価繰返し回数及び疲労使23用係数を算出し、許容基準との比較を行うこと。2.6.6 疲労解析結果(1) 疲労評価結果について、少なくとも以下を整理して示すこと。評価対象箇所評価対象事象応力範囲又はひずみ範囲許容繰返し回数等価繰返し回数疲労使用係数評価結果(2) 疲労上最も厳しい評価箇所及び事象を明記すること。(3) 疲労評価結果は、構造健全性レポートに反映すること。(4) 解析上の仮定、未評価事項又は追加評価が必要な事項がある場合は、その内容を明記すること。2.7 構造健全性レポート作成要求事項2.7.1 一般事項(1) 受注者は、対象機器の構造健全性を示す構造健全性レポートを作成すること。(2) レポートには、文書番号、文書名、改訂番号、作成日、作成者、照査者及び承認者を記載すること。(3) レポートには、改訂履歴を設け、各改訂における変更箇所及び変更内容を記載すること。(4) レポートには、目次、図一覧、表一覧及び略語一覧を含めること。(5) レポートに記載する解析条件、評価条件、解析結果及び結論について、相互に追跡可能な構成とすること。(6) 図、表、数式、荷重ケース及び評価箇所には、一意の番号又は名称を付すこと。(7) 使用する単位系を統一し、図表及び評価結果に単位を明記すること。(8) レポートは、適用する構造解析指針、構造健全性レポート作成ガイドライン及び設計規格に従って作成すること。(9) レポートは英語で作成すること。(10) レポートはチェックリスト(解析の品質を担保するうえで一般的な項目)に基づいて内容を確認し、チェックリストを提出すること。(11) 必要に応じてチェックリストと共に解析者の力量を担保する目的でCVをチェックリストに添付すること。2.7.2 目的及び評価範囲(1) レポートの目的を記載すること。24(2) 評価対象機器、対象構造及び評価対象範囲を明確にすること。(3) 対象機器の主要機能及び構造健全性上必要となる機能要求を記載すること。(4) 評価対象とする設計段階を明記すること。(5) 評価対象となる荷重、運転状態、異常事象及び試験状態を明記すること。(6) 評価対象とする損傷モードを明記すること。(7) 本レポートで評価しない項目又は未完了の評価項目がある場合は、その項目、除外理由及び今後の評価時期を明記すること。2.7.3 適用文書及び入力文書(1) レポート作成に適用した規格、基準、ガイドライン及び設計要求文書を一覧として記載すること。(2) 材料特性、許容応力、機器分類、荷重条件及び荷重組合せの根拠となる文書を明記すること。(3) 電磁解析、熱解析その他の別解析から結果を受け渡す場合は、その解析文書の文書番号、改訂番号及び使用したデータを明記すること。(4) 使用したCADモデル、解析モデル及び設計図書の版又は改訂状態を明記すること。(5) 各入力条件とその出典との対応関係を追跡可能にすること。2.7.4 解析方法の説明(1) 使用した解析ソフトウェアの名称及びバージョンを記載すること。(2) 実施した解析の種類を記載すること。(3) 線形又は非線形、静的又は動的、弾性又は弾塑性等の解析上の前提を記載すること。(4) モーダル解析について、拘束条件、接触条件、考慮又は無視した効果及び固有振動数の抽出範囲を記載すること。(5) 構造解析について、解析次元、使用した要素、解法及び解析設定を記載すること。(6) 解析上の簡略化、仮定及び保守性の考え方を記載すること。2.7.5 座標系(1) 機器の設置方向を含む全体座標系を図示すること。(2) 解析モデルで使用する局所座標系を図示すること。(3) 重力、地震加速度、振動加速度及び電磁力の各入力に使用した座標系を明記すること。(4) 別解析から荷重を受け渡す場合は、受渡元と構造解析モデルとの座標変換、回転角及び方向の対応を記載すること。(5) 荷重及び反力・モーメントの正負方向を明確にすること。2.7.6 材料特性及び機器分類(1) 解析モデルを構成する各部品又は部品群の材料を一覧として記載すること。(2) 解析に使用した密度、ヤング率、ポアソン比その他必要な材料特性を記載すること。25(3) 材料特性を設定した温度及び当該温度を採用した根拠を記載すること。(4) 運転時、ベーキング時及び耐圧試験時などで異なる材料特性又は許容値を使用する場合は、それぞれ明記すること。(5) 対象機器の安全分類、品質分類、耐震分類、圧力機器分類、真空分類及びトリチウム分類等を記載すること。(6) 各分類と適用する構造評価基準との関係を明記すること。2.7.7 構造評価基準(1) 適用する設計規格及び構造設計基準を記載すること。(2) 各荷重ケースの荷重カテゴリ及び適用するサービスレベルを明記すること。(3) 評価対象とするP-type damage及びS-type damageの定義を記載すること。 (4) 一次一般膜応力、一次局部膜応力、一次曲げ応力及び二次応力範囲等、評価に用いる応力成分を定義すること。(5) 各損傷モードに対する許容基準を数式又は表で記載すること。(6) 材料及び評価温度ごとの許容応力 Sm を記載すること。(7) 運転、ベーキング及び耐圧試験等の状態ごとに適用する許容値を明記すること。(8) Margin of Safetyの計算方法及び合否判定基準を記載すること。(9) 等価応力による一次スクリーニングと、応力線形化を用いた詳細評価との使い分けを記載すること。2.7.8 有限要素モデル(1) 構造解析モデルの全体図を示すこと。(2) 解析モデルに含めた部品及び除外した部品を明記すること。(3) CADモデルから解析モデルへの変更、簡略化、補強部材の追加等を記載すること。(4) 使用した要素タイプを記載すること。(5) 総節点数、総要素数及び要素種別ごとの要素数を記載すること。(6) 主要部、薄肉部、接合部、配管部及び応力集中が想定される箇所のメッシュを図示すること。(7) メッシュ品質の評価結果を記載すること。(8) 品質基準を満足しない要素が存在する場合は、その数量、位置及び解析結果への影響を記載すること。(9) 必要に応じて、メッシュサイズ又は要素分割の妥当性を示すこと。2.7.9 接触及び接合部のモデル化(1) モデル内に設定した接触領域を一覧として記載すること。(2) 各接触領域について、Bonded、No Separation、摩擦接触等の接触形式を記載すること。(3) 溶接部、ボルト締結部、ピン結合部、支持部及び部品間接触のモデル化方法を記載すること。(4) 摩擦係数を使用する場合は、その値及び根拠を記載すること。26(5) 実構造と異なる簡略化を行った場合は、その内容及び評価結果への影響を記載すること。(6) モーダル解析と静解析とで異なる接触設定を使用する場合は、その相違及び理由を記載すること。2.7.10 境界条件(1) 拘束位置及び拘束面を図示すること。(2) 各拘束部について、拘束する並進及び回転自由度を記載すること。(3) 実機の支持構造、締結構造及び取り合い条件と解析上の拘束条件との対応を説明すること。(4) 完全固定等の保守的な仮定を用いた場合は、その理由及び影響を記載すること。(5) 荷重ケース又は解析種別によって境界条件が異なる場合は、それぞれ明記すること。2.7.11 荷重条件(1) 固有振動数評価に使用する限界周波数及び評価方法の選定条件を記載すること。(2) 自重について、重力加速度の大きさ及び方向を記載すること。(3) 組立荷重、締結荷重又は予荷重を考慮しない場合は、その理由を記載すること。(4) 冷却水圧について、通常運転時、ベーキング時及び耐圧試験時の圧力を記載すること。(5) 圧力を付与する面及び圧力の作用方向を記載すること。(6) 地震荷重について、対象地震、入力加速度、方向、倍率、符号組合せ及びその根拠を記載すること。(7) プラズマディスラプション又はVDEに伴う振動荷重について、入力加速度、方向、倍率及び符号組合せを記載すること。(8) 電磁力について、電磁解析から取得した電磁力密度、合力及びモーメントを記載すること。(9) 電磁力を構造解析モデルへマッピングした方法及びマッピング結果を図示すること。(10) 通常運転時及びベーキング時の温度分布又は熱応力を熱解析結果から引用し、構造評価への反映方法を記載すること。(11) 各荷重の出典、入力値、単位及び座標系を一覧として記載すること。2.7.12 荷重ケース及び荷重組合せ(1) 適用する全荷重ケースを一覧表として記載すること。(2) 各荷重ケースについて、荷重カテゴリ、運転状態、電磁事象、地震事象及び事象回数を記載すること。(3) 自重、冷却水圧、熱荷重、地震荷重、振動荷重及び電磁力の組合せを明記すること。(4) 同一又はより厳しい荷重ケースで代表評価する場合は、その包絡関係及び根拠を記載すること。(5) 実施しない荷重ケースがある場合は、その理由及び代替評価との関係を記載すること。(6) 疲労又は繰返し荷重評価に用いる事象回数及び1事象当たりの等価サイクル数を記載すること。27(7) 静的手法を用いる場合は、必要な動的増幅の考慮方法を記載すること。2.7.13 解析設定(1) 使用したソルバー及び解法を記載すること。(2) 時間刻み、収束条件その他の主要な解析設定を記載すること。(3) 荷重の入力方法及び荷重ステップを記載すること。(4) 荷重の符号組合せを複数解析した場合は、採用した組合せの選定方法を記載すること。(5) 解析結果の抽出方法及び最大値の探索方法を記載すること。2.7.14 モーダル解析結果(1) 抽出した固有振動数を一覧として記載すること。(2) 少なくとも主要な低次モードのモード形状を図示すること。(3) 最低固有振動数と限界周波数を比較すること。(4) 比較結果に基づき、地震及び振動評価に使用する解析方法を記載すること。(5) モーダル解析時に静解析と異なる接触条件又は拘束条件を使用した場合は、その内容を明記すること。2.7.15 荷重組合せごとの構造評価結果(1) 各荷重組合せについて、荷重ケース名、荷重カテゴリ及び適用評価基準を記載すること。(2) 各荷重組合せについて、全変形量分布を図示すること。(3) 各荷重組合せについて、等価応力分布を図示すること。(4) 最大変形量、最大等価応力及びその発生位置を記載すること。(5) 応力コンターの表示範囲、単位及び変形倍率を記載すること。(6) 最大応力位置周辺の拡大図及びメッシュ図を示すこと。(7) 等価応力がスクリーニング基準を超える場合は、評価断面及びStress Classification Line又はPathを設定すること。(8) 応力線形化結果を図示し、Pm、PL、Pb 及び ΔQ を記載すること。(9) P-type damage及びS-type damageについてMargin of Safetyを算出すること。(10) 各荷重組合せについて、適用基準への適合又は不適合を明記すること。(11) 局部的な高応力が解析上の特異点、形状簡略化又は未確定形状に起因する場合は、その判断根拠を記載すること。(12) 基準を満足しない箇所又は設計変更を要する箇所について、位置、原因、必要な対策及び再評価方針を記載すること。2.7.16 ボルト締結部の評価結果(1) 構造上重要なボルト締結部について、ボルト強度評価の結果を記載すること。(2) 評価対象としたボルトについて、材質、寸法、使用箇所及びボルトプリロードを記載するこ28と。(3) 複数の同一又は類似するボルトを代表して評価した場合は、代表ボルト及びその選定根拠を記載すること。(4) ボルト評価に使用した荷重条件及び荷重組合せを記載すること。(5) ボルトプリロードによって発生する応力及びボルトプリロードと機械荷重との組合せによって発生する応力を記載すること。 (6) RCC-MRx に基づき評価した平均応力、平均応力と曲げ応力の組合せ、せん断応力、支圧応力その他必要な評価量を記載すること。(7) 必要に応じて、ボルトの応力分布、評価断面及び応力線形化結果を図示すること。(8) 各評価項目について、評価値、許容値及び合否を一覧として示すこと。(9) ボルト強度評価上最も厳しいボルト、荷重ケース及び評価項目を明記すること。(10) ボルトの疲労評価については、2.7.17の疲労評価結果に含めること。2.7.17 疲労評価結果(1) 2.6に基づき実施した疲労評価の結果を記載すること。(2) 疲労評価対象とした過渡事象及び各過渡事象に対応する荷重状態を一覧として示すこと。(3) 各過渡事象について、設計上の事象回数又は等価繰返し回数を記載すること。(4) 疲労評価を実施した部位及び評価位置を図示し、その選定根拠を記載すること。(5) 各評価箇所について、疲労評価に使用した応力範囲又はひずみ範囲を記載すること。(6) 各評価箇所及び過渡事象について、許容繰返し回数、等価繰返し回数及び疲労使用係数を記載すること。(7) 複数の過渡事象を考慮した場合は、各過渡事象による疲労使用係数及び累積疲労使用係数を記載すること。(8) 構造上重要なボルトについて疲労評価を実施した場合は、その評価結果を併せて記載すること。(9) 疲労使用係数をRCC-MRxに基づく許容基準と比較し、適合又は不適合を明記すること。(10) 最大の疲労使用係数、その発生箇所及び支配的な過渡事象を明記すること。2.7.18 単独荷重結果(1) 荷重組合せ評価に使用した各単独荷重の解析結果を付録等に示すこと。(2) 対象機器に適用される自重、冷却水圧、耐圧試験圧力、熱荷重、地震荷重、VDE等の振動荷重、電磁力荷重及びその他 Load Specification に規定される荷重について、必要な単独荷重解析結果を示すこと。(3) 各単独荷重について、変形分布及び等価応力分布を示すこと。(4) 各単独荷重について、最大変形量、最大等価応力及びその発生位置を記載すること。(5) 通常運転時及びベーキング時の熱荷重については、構造解析に使用した温度分布及び熱応力分布を示すこと。(6) 地震荷重及び VDE 等の振動荷重については、入力条件と単独荷重解析結果との対応を明確29にすること。(7) 電磁力荷重については、構造解析モデルに入力した電磁力分布と単独荷重解析結果との対応を明確にすること。2.7.19 解析結果の検証(1) 解析モデルの総質量又はCADモデルから取得した質量を記載すること。(2) 自重及び加速度荷重について、質量と入力加速度から手計算した合力と解析反力を比較すること。(3) 手計算値、解析値、差及び差率を表で示すこと。(4) 電磁力について、構造解析モデルにマッピングされた節点力の合力及びモーメントを算出すること。(5) 構造解析モデル上の合力及びモーメントを、電磁解析から受け渡された目標値と比較すること。(6) 比較に使用する基準点及び座標系を図示すること。(7) 電磁解析モデルと構造解析モデルとのメッシュ差、形状差及び部材差による誤差を説明すること。(8) 熱解析モデルから構造解析モデルへ温度分布をマッピングした場合は、マッピング前後の温度分布及び代表値の比較結果を記載すること。(9) 差異が許容可能であることを示すか、再解析又は再マッピングが必要な場合はその対応方針を記載すること。2.7.20 結論(1) 実施した解析及び構造評価の概要を記載すること。(2) 各荷重ケースの適合性を一覧表として整理すること。(3) P-type damage及びS-type damageについて、RCC-MRxに基づく評価結果及び構造健全性の成立性を記載すること。(4) ボルト締結部について評価を実施した場合は、その強度評価結果及び構造健全性の成立性を記載すること。(5) 疲労評価について、最大疲労使用係数及びRCC-MRxに基づく疲労健全性の成立性を記載すること。(6) 最小Margin of Safety及び支配的な荷重ケースを記載すること。(7) 最大応力又は最小Margin of Safetyが発生した部位を記載すること。(8) 設計変更又は補強が必要な箇所を記載すること。(9) 評価済み項目と未評価項目を明確に区分すること。(10) 未評価項目が残る場合は、「全設計基準への適合が完了していない」ことを明記すること。(11) 後続設計段階で実施する設計変更、追加解析及び再評価の内容を記載すること。30以上別添－1『本契約において遵守すべき「情報セキュリティの確保」に関する事項』１ 受注者は、契約の履行に関し、情報システム(情報処理及び通信に関わるシステムであって、ハードウェア、ソフトウェア及びネットワーク並びに記録媒体で構成されるものをいう。)を利用する場合には、QSTの情報及び情報システムを保護するために、情報システムからの情報漏えい、コンピュータウィルスの侵入等の防止その他必要な措置を講じなければならない。２ 受注者は、次の各号に掲げる事項を遵守するほか、QSTの情報セキュリティ確保のために、QST が必要な指示を行ったときは、その指示に従わなければならない。(1) 受注者は、契約の業務に携わる者(以下「業務担当者」という。)を特定し、それ以外の者に作業をさせてはならない。(2) 受注者は、契約に関して知り得た情報(QSTに引き渡すべきコンピュータプログラム著作物及び 計算結果を含む。以下同じ。)を取り扱う情報システムについて、業務担当者以外が当該情報にアクセス可能とならないよう適切にアクセス制限を行うこと。(3) 受注者は、契約に関して知り得た情報を取り扱う情報システムについて、ウィルス対策ツール及びファイアウォール機能の導入、セキュリティパッチの適用等適切な情報セキュリティ対策を実施すること。(4) 受注者は、P2P ファイル交換ソフトウェア(Winny、WinMX、KaZaa、Share 等)及びSoftEther を導入した情報システムにおいて、契約に関して知り得た情報を取り扱ってはならない。(5) 受注者は、QSTの承諾のない限り、契約に関して知り得た情報をQST又は受注者の情報システム 以外の情報システム(業務担当者が所有するパソコン等)において取り扱ってはならない。(6) 受注者は、委任をし、又は下請負をさせた場合は、当該委任又は下請負を受けた者の契約に関する 行為について、QSTに対し全ての責任を負うとともに、当該委任又は下請負を受けた者に対して、 情報セキュリティの確保について必要な措置を講ずるように努めなければならない。(7) 受注者は、QSTが求めた場合には、情報セキュリティ対策の実施状況についての監査を受け入れ、 これに協力すること。 (8) 受注者は、QSTの提供した情報並びに受注者及び委任又は下請負を受けた者が契約業務のために収集した情報について、災害、紛失、破壊、改ざん、き損、漏えい、コンピュータウィルスによる 被害、不正な利用、不正アクセスその他の事故が発生、又は生ずるおそれのあることを知った場合は、直ちにQSTに報告し、QSTの指示に従うものとする。契約の終了後においても、同様とする。以上3別添－2 知的財産権特約条項(知的財産権等の定義)第１条 この特約条項において「知的財産権」とは、次の各号に掲げるものをいう。一 特許法(昭和34年法律第121号)に規定する特許権、実用新案法(昭和34年法律第123号)に規定する実用新案権、意匠法(昭和34年法律第125号)に規定する意匠権、半導体集積回路の回路配置に関する法律(昭和60年法律第43号)に規定する回路配置利用権、種苗法(平成10年法律第83号)に規定する育成者権及び外国における上記各権利に相当する権利(以下総称して「産業財産権等」という。)二 特許法に規定する特許を受ける権利、実用新案法に規定する実用新案登録を受ける権利、意匠法に規定する意匠登録を受ける権利、半導体集積回路の回路配置に関する法律に規定する回路配置利用権の設定の登録を受ける権利、種苗法に規定する品種登録を受ける地位及び外国における上記各権利に相当する権利三 著作権法(昭和45年法律第48号)に規定する著作権(著作権法第21条から第28条までに規定する全ての権利を含む。)及び外国における著作権に相当する権利(以下総称して「著作権」という。)四 前各号に掲げる権利の対象とならない技術情報のうち、秘匿することが可能なものであって、かつ、財産的価値のあるものの中から、甲乙協議の上、特に指定するもの(以下「ノウハウ」という。)を使用する権利２ この特約条項において「発明等」とは、次の各号に掲げるものをいう。一 特許権の対象となるものについてはその発明二 実用新案権の対象となるものについてはその考案三 意匠権、回路配置利用権及び著作権の対象となるものについてはその創作、 育成者権の対象となるものについてはその育成並びにノウハウを使用する権利の対象となるものについてはその案出３ この契約書において知的財産権の「実施」とは、特許法第２条第３項に定める行為、実用新案法第２条第３項に定める行為、意匠法第２条第２項に定める行為、半導体集積回路の回路配置に関する法律第２条第３項に定める行為、種苗法第２条第５項に定める行為、著作権法第21条から第28条までに規定する全ての権利に基づき著作物を利用する行為、種苗法第２条第５項に定める行為及びノウハウを使用する行為をいう。(乙が単独で行った発明等の知的財産権の帰属)第２条 甲は、本契約に関して、乙が単独で発明等行ったときは、乙が次の各号のいずれの規定も遵守することを書面にて甲に届け出た場合、当該発明等に係る知的財産権を乙から譲り受けないものとする。一 乙は、本契約に係る発明等を行った場合には、次条の規定に基づいて遅滞なくその旨を甲に報告する。4二 乙は、甲が国の要請に基づき公共の利益のために特に必要があるとしてその理由を明らかにして求める場合には、無償で当該知的財産権を実施する権利を国に許諾する。三 乙は、当該知的財産権を相当期間活用していないと認められ、かつ、当該知的財産権を相当期間活用していないことについて正当な理由が認められない場合において、甲が国の要請に基づき当該知的財産権の活用を促進するために特に必要があるとしてその理由を明らかにして求めるときは、当該知的財産権を実施する権利を第三者に許諾する。四 乙は、第三者に当該知的財産権の移転又は当該知的財産権についての専用実施権(仮専用実施権を含む。)若しくは専用利用権の設定その他日本国内において排他的に実施する権利の設定若しくは移転の承諾(以下「専用実施権等の設定等」という。)をするときは、合併又は分割により移転する場合及び次のイからハまでに規定する場合を除き、あらかじめ甲に届け出、甲の承認を受けなければならない。イ 子会社(会社法(平成17年法律第86号)第２条第３号に規定する子会社をいう。以下同じ。)又は親会社(会社法第２条第４号に規定する親会社をいう。以下同じ。)に当該知的財産権の移転又は専用実施権等の設定等をする場合ロ 承認ＴＬＯ(大学等における技術に関する研究成果の民間事業者への移転の促進に関する法律(平成10年法律第52号)第４条第１項の承認を受けた者(同法第５条第１項の変更の承認を受けた者を含む。))又は認定ＴＬＯ(同法第11条第１項の認定を受けた者)に当該知的財産権の移転又は専用実施権等の設定等をする場合ハ 乙が技術研究組合である場合、乙がその組合員に当該知的財産権を移転又は専用実施権等の設定等をする場合２ 乙は、前項に規定する書面を提出しない場合、甲から請求を受けたときは当該知的財産権を甲に譲り渡さなければならない。３ 乙は、第１項に規定する書面を提出したにもかかわらず、同項各号の規定のいずれかを満たしておらず、かつ、満たしていないことについて正当な理由がないと甲が認める場合において、甲から請求を受けたときは当該知的財産権を無償で甲に譲り渡さなければならない。(知的財産権の報告)第３条 前条に関して、乙は、本契約に係る産業財産権等の出願又は申請を行うときは、出願又は申請に際して提出すべき書類の写しを添えて、あらかじめ甲にその旨を通知しなければならない。２ 乙は、産業技術力強化法(平成12年法律第44号)第17条第１項に規定する特定研究開発等成果に該当するもので、かつ、前項に係る国内の特許出願、実用新案登録出願、意匠登録出願を行う場合は、特許法施行規則(昭和35年通商産業省令第10号)、実用新案法施行規則(昭和35年通商産業省令第11号)及び意匠法施行規則(昭和35年通商産業省令第12号)5等を参考にし、当該出願書類に国の委託事業に係る研究の成果による出願である旨を表示しなければならない 。３ 乙は、第１項に係る産業財産権等の出願又は申請に関して設定の登録等を受けた場合には、設定の登録等の日から60日以内(ただし、外国にて設定の登録等を受けた場合は90日以内)に、甲にその旨書面により通知しなければならない。４ 乙は、本契約に係る産業財産権等を自ら実施したとき及び第三者にその実施を許諾したとき(ただし、第５条第４項に規定する場合を除く。)は、実施等した日から60日以内(ただし、外国にて実施等をした場合は90日以内)に、甲にその旨書面により通知しなければならない。 ５ 乙は、本契約に係る産業財産権等以外の知的財産権について、甲の求めに応じて、自己による実施及び第三者への実施許諾の状況を書面により甲に報告しなければならない。(乙が単独で行った発明等の知的財産権の移転)第４条 乙は、本契約に関して乙が単独で行った発明等に係る知的財産権を第三者に移転する場合(本契約の成果を刊行物として発表するために、当該刊行物を出版する者に著作権を移転する場合を除く。)には、第２条から第６条まで及び第12条の規定の適用に支障を与えないよう当該第三者に約させなければならない。２ 乙は、前項の移転を行う場合には、当該移転を行う前に、甲にその旨書面により通知し、あらかじめ甲の承認を受けなければならない。ただし、乙の合併又は分割により移転する場合及び第２条第１項第４号イからハまでに定める場合には、この限りでない。３ 乙は、第１項に規定する第三者が乙の子会社又は親会社(これらの会社が日本国外に存する場合に限る。)である場合には、同項の移転を行う前に、甲に事前連絡の上、必要に応じて甲乙間で調整を行うものとする。４ 乙は、第１項の移転を行ったときは、移転を行った日から60日以内(ただし、外国にて移転を行った場合は90日以内)に、甲にその旨書面により通知しなければならない。５ 乙が第１項の移転を行ったときは、当該知的財産権の移転を受けた者は、当該知的財産権について、第２条第１項各号及び第３項並びに第３条から第６条まで及び第12条の規定を遵守するものとする。(乙が単独で行った発明等の知的財産権の実施許諾)第５条 乙は、本契約に関して乙が単独で行った発明等に係る知的財産権について第三者に実施を許諾する場合には、第２条、本条及び第12条の規定の適用に支障を与えないよう当該第三者に約させなければならない。２ 乙は、本契約に関して乙が単独で行った発明等に係る知的財産権に関し、第三者に専用実施権等の設定等を行う場合には、当該設定等を行う前に、甲にその旨書面により通知し、あらかじめ甲の書面による承認を受けなければならない。ただし、乙の合併又は分割により移転する場合及び第２条第１項第４号イからハまでに定める場合は、この限りではない。３ 乙は、前項の第三者が乙の子会社又は親会社(これらの会社が日本国外に存する場合に6限る。)である場合には、同項の専用実施権等の設定等を行う前に、甲に事前連絡のうえ、必要に応じて甲乙間で調整を行うものとする。４ 乙は、第２項の専用実施権等の設定等を行ったときは、設定等を行った日から60日以内(ただし、外国にて設定等を行った場合は90日以内)に、甲にその旨書面により通知しなければならない。５ 甲は、本契約に関して乙が単独で行った発明等に係る知的財産権を無償で自ら試験又は研究のために実施することができる。甲が 甲のために第三者に製作させ、又は業務を代行する第三者に再実施権を許諾する場合は、乙の承諾を得た上で許諾するものとし、その実施条件等は甲乙協議のうえ決定する。(乙が単独で行った発明等の知的財産権の放棄)第６条 乙は、本契約に関して乙が単独で行った発明等に係る知的財産権を放棄する場合は、当該放棄を行う前に、甲にその旨書面により通知しなければならない。(甲及び乙が共同で行った発明等の知的財産権の帰属)第７条 甲及び乙は、本契約に関して甲乙共同で発明等を行ったときは、当該発明等に係る知的財産権について共同出願契約を締結し、甲乙共同で出願又は申請するものとし、当該知的財産権は甲及び乙の共有とする。ただし、乙は、次の各号のいずれの規定も遵守することを書面にて甲に届け出なければならない。一 乙は、甲が国の要請に基づき公共の利益のために特に必要があるとしてその理由を明らかにして求める場合には、無償で当該知的財産権を実施する権利を国に許諾する。二 乙は、当該知的財産権を相当期間活用していないと認められ、かつ、当該知的財産権を相当期間活用していないことについて正当な理由が認められない場合において、甲が国の要請に基づき当該知的財産権の活用を促進するために特に必要があるとしてその理由を明らかにして求めるときは、当該知的財産権を実施する権利を甲が指定する 第三者に許諾する。２ 前項の場合、出願又は申請のための費用は原則として、甲、乙の持分に比例して負担するものとする。３ 乙は、第１項に規定する書面を提出したにもかかわらず、同項各号の規定のいずれかを満たしておらず、さらに満たしていないことについて正当な理由がないと甲が認める場合において、甲から請求を受けたときは当該知的財産権のうち乙が所有する部分を無償で甲に譲り渡さなければならない。(甲及び乙が共同で行った発明等の知的財産権の移転)第８条 甲及び乙は、本契約に関して甲乙共同で行った発明等に係る共有の知的財産権のうち、自らが所有する部分を相手方以外の第三者に移転する場合には、当該移転を行う前に、その旨を相手方に書面により通知し、あらかじめ相手方の書面による同意を得なければなら7ない。(甲及び乙が共同で行った発明等の知的財産権の実施許諾)第９条 甲及び乙は、本契約に関して甲乙共同で行った発明等に係る共有の知的財産権について第三者に実施を許諾する場合には、その許諾の前に相手方に書面によりその旨通知し、あらかじめ相手方の書面による同意を得なければならない。(甲及び乙が共同で行った発明等の知的財産権の実施)第10条 甲は、本契約に関して乙と共同で行った発明等に係る共有の知的財産権を試験又は研究以外の目的に実施しないものとする。ただし、甲は甲のために第三者に製作させ、又は業務を代行する第三者に実施許諾する場合は、無償にて当該第三者に実施許諾することができるものとする。２ 乙が本契約に関して甲と共同で行った発明等に係る共有の知的財産権について自ら商業的実施をするときは、甲が自ら商業的実施をしないことに鑑み、乙の商業的実施の計画を勘案し、事前に実施料等について甲乙協議の上、別途実施契約を締結するものとする。(甲及び乙が共同で行った発明等の知的財産権の放棄)第11条 甲及び乙は、本契約に関して甲乙共同で行った発明等に係る共有の知的財産権を放棄する場合は、当該放棄を行う前に、その旨を相手方に書面により通知し、あらかじめ相手方の書面による同意を得なければならない。 (著作権の帰属)第12条 第２条第１項及び第７条第１項の規定にかかわらず、本契約の目的として作成され納入される著作物に係る著作権については、全て甲に帰属する。２ 乙は、前項に基づく甲及び甲が指定する 第三者による実施について、著作者人格権を行使しないものとする。また、乙は、当該著作物の著作者が乙以外の者であるときは、当該著作者が著作者人格権を行使しないように必要な措置を執るものとする。３ 乙は、本契約によって生じた著作物及びその二次的著作物の公表に際し、本契約による成果である旨を明示するものとする。(合併等又は買収の場合の報告等)第13条 乙は、合併若しくは分割し、又は第三者の子会社となった場合(乙の親会社が変更した場合を含む。第３項第１号において同じ。)は、甲に対しその旨速やかに報告しなければならない。２ 前項の場合において、国の要請に基づき、国民経済の健全な発展に資する観点に照らし、本契約の成果が事業活動において効率的に活用されないおそれがあると甲が判断したときは、乙は、本契約に係る知的財産権を実施する権利を甲が指定する者に許諾しなければならない。8３ 乙は、本契約に係る知的財産権を第三者に移転する場合、次の各号のいずれの規定も遵守することを当該移転先に約させなければならない。一 合併若しくは分割し、又は第三者の子会社となった場合は、甲に対しその旨速やかに報告する。二 前号の場合において、国の要請に基づき、国民経済の健全な発展に資する観点に照らし本業務の成果が事業活動において効率的に活用されないおそれがあると甲が判断したときは、本契約に係る知的財産権を実施する権利を甲が指定する者に許諾する。三 移転を受けた知的財産権をさらに第三者に移転するときは、本項各号のいずれの規定も遵守することを当該移転先に約させる。(秘密の保持)第14条 甲及び乙は、第２条及び第７条の発明等の内容を出願公開等により内容が公開される日まで他に漏えいしてはならない。ただし、あらかじめ書面により出願又は申請を行った者の了解を得た場合はこの限りではない。(委任・下請負)第15条 乙は、本契約の全部又は一部を第三者に委任し、又は請け負わせた場合においては、当該第三者に対して、本特約条項の各規定を準用するものとし、乙はこのために必要な措置を講じなければならない。２ 乙は、前項の当該第三者が本特約条項に定める事項に違反した場合には、甲に対し全ての責任を負うものとする。(協議)第16条 第２条及び第７条の場合において、単独若しくは共同の区別又は共同の範囲等について疑義が生じたときは、甲乙協議して定めるものとする。(有効期間)第17条 本特約条項の有効期限は、本契約の締結の日から当該知的財産権の消滅する日までとする。以上ITER_D_CDXAB4 v1.1 JADA-5544TS0039System Load Specification for 55.E4 DivertorImpurity Monitor Components on DivertorCassetteITER Project Japan Domestic AgencyAbstractThis document describes all relevant loads acting on components of the ITER Divertor ImpurityMonitor (PBS.55.E4 DIM) on the divertor cassette. It is used for the design inputs of the preliminarydesign. 2025First version A. TerasawaT. MaruyamaR1 12 Mar2026 In “4. Reference”, the versions ofreference documents were updated asthe following.  [1] Load Specifications (LS)(222QGL v6.2)  v6.3 [5] Codes and Standards for ITERMechanical Components (25EW4Kv4.0)  v5.0 [7] ICD-17-55 Interface ControlDocument (ICD) for Diagnostics andDivertor (2N2DJV)  v4.9 [11] IS-55.NE-55.E4-001 InterfaceBetween the Diagnostics ElectricalServices (PBS 55.NE) and Divertor Impurity Monitor(55.E4) (HXU9XS v2.6)  v2.9 [13] 55.E4 - DIM NeutronicsAnalysis on Divertor Cassette(CC4NGT v1.0)  v1.1 [14] 55.E4 - Plasma Radiation HeatLoads on Divertor Cassette(CQBDK7)  v1.0 Figure 3 ~ 9: the figures wereupdated to the current design.  Table 15: for Load Case 8, the Notewas added as “7) Selected VDE, thiscase was enveloped by Load Case4.” Table 16: Categories were added.  In 13.4 not Significant Load Cases,“Corrosion, wearing and internalvibration” was added as the section13.4.7A. TerasawaPage 3 of 34Table of Contents1 PURPOSE.. 52 SCOPE.. 53 SCOPE OF REVIEWERS.. 54 REFERENCES.. 65 SYSTEM CLASSIFICATIONS.. 66 CODES AND STANDARDS & STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 76.1 CODES AND STANDARDS.. 76.2 STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 77 DEFINITIONS.. 87.1 UNITS.. 87.2 COORDINATE SYSTEMS.. 87.3 ABBREVIATIONS.. 98 TYPES OF LOADS.. 109 MAIN LOADS.. 1010 PATH OF THE MAIN LOADS.. 1111 SYSTEM DESCRIPTION.. 1111.1 DESIGN STATUS AND GEOMETRY.. 1111.2 SYSTEM DESIGN DESCRIPTION.. 1211.2.1 System, Components, Parts.. 1211.2.2 Fabrication and Assembly.. 1611.2.3 Functions.. 1611.2.4 Interfaces.. 1612 STATES OF SYSTEM AND COMPONENTS.. 1713 SINGLE LOAD CASES.. 1813.1 MECHANICAL LOADS.. 1813.1.1 Dead Weight.. 1813.1.2 Assembly and Pretension Loads.. 1813.1.3 Test Loads.. 1813.1.3.1 Hydrostatic pressure test.. 18Page 4 of 3413.1.4 Coolant Pressure.. 1913.1.5 Seismic Loads.. 1913.1.5.1 Load categories of seismic loads.. 1913.1.5.2 Floor Response Spectrum (FRS) in category IV (SL-2).. 2013.1.6 EM Loads.. 2413.1.6.1 EM volumetric loads during plasma disruption.. 2413.1.6.2 Inertial loads during plasma disruption.. 2413.2 THERMAL AND NUCLEAR LOADS.. 2813.2.1 Nuclear Loads.. 2813.2.2 Plasma radiation heat loads.. 2813.2.3 Background Power due to Electron Cyclotron Heating.. 2913.3 INTERFACES LOADS.. 2913.3.1 Mechanical Displacement at Interfacing Points of Divertor Cassette.. 2913.3.2 Temperature at Interfacing Points of Divertor Cassette.. 3113.4 NOT SIGNIFICANT LOAD CASES.. 3113.4.1 Magnet fast discharge.. 3113.4.2 Loads due to incident and accident.. 3113.4.3 Helium ingress in the gallery.. 3213.4.4 Fire loads.. 3213.4.5 Maintenance.. 3213.4.6 Charge-Exchange Neutrals.. 3214 LOAD COMBINATIONS.. 3314.1 CATEGORIZATION OF LOAD COMBINATIONS.. 3314.2 LIST OF LOAD COMBINATIONS.. 33Page 5 of 341 PurposeThe purpose of this load specification is to define and prescribe the loads used for the IntegrityJustification of the 55.E4 Divertor Impurity Monitor (DIM) components on Divertor Cassette. Specifically, this document provides the following: A report of the SSCs classification (Safety, Quality and Seismic).  The description of all states of the SSCs during their life (e.g. assembly, start-up,operation, maintenance, shut-down, et cetera).  A report of the applicable codes and standards (e.g. ASME sect. III, B31.3, RCC-MRetc.) that will be used for the assessment of the design.  The correlation between load categories and damage limits and the correlation betweenthe damage limits and the structural design criteria (e.g. ASME Service Levels) in theapplicable codes.  The description of all events expected in each state (including normal, incident andaccident conditions if needed).  The specification of all load values to be considered to verify the structural integrity ofthe system and their categorization.  The list of all load combinations to be considered to verify the structural integrity of thesystem and their categorization.  The number of occurrences of each event during the life of the system and the number ofload cycles. 2 ScopeThe scope of this document is the PBS 55.E4 component installed on the divertor cassette #4,which is the mirror box. The components other than the mirror box are not in the scope of this load specification. The scope does not include PICs. This document is prepared for PDR. 3 Scope of ReviewersReviewer ScopeDe Bock Maarten 55.E4 TROYe Ce QA ROFerrand Laurent Interface loads with Divertor CassetteRoccella Riccardo Electromagnetic loadsRuiz Pedro IEA representative, SLS expertiseZhang Xiaotan Seismic loadsLoarte Alberto SID expertiseJourdan Thierry PE/MPE representativeDucarre Olivier DI ROTian Kuo SI ROReich Jens MAP representativeTable 1 – Scope of the reviewersPage 6 of 344 References[1] Load Specifications (LS) (222QGL v6.3)[2] Global Tokamak Seismic Analysis Report (33W3P4 v2.1)[3] ITER Coordinate Systems (2A9PXZ v3.7)[4] SDC-IC Structural Design Criteria for In Vessel Components (222RHC v3.0)[5] Codes and Standards for ITER Mechanical Components (25EW4K v5.0)[6] 55.E4 - SLS Basic Information Record - Central Divertor Cassette (number 4)components of LP2 (9ZUZMU v1.0)[7] ICD-17-55 Interface Control Document (ICD) for Diagnostics and Divertor (2N2DJVv4.9)[8] IS-17-55-000 General Interfaces of Diagnostics on CAs (KR35FN v2.17)[9] IS-17-55-016 Impurity Influx Monitor (NMW3S6 v1.1)[10] ICD-55.NE-55 Interface Control Document for Diagnostic Electrical System (PBS55.NE) and PBS 55 client diagnostics (U2AKLY v2.10)[11] IS-55.NE-55.E4-001 Interface Between the Diagnostics Electrical Services (PBS 55.NE)and Divertor Impurity Monitor (55.E4) (HXU9XS v2.9)[12] Load Specification for the ITER Divertor System (C9RF33 v1.2)[13] 55.E4 - DIM Neutronics Analysis on Divertor Cassette (CC4NGT v1.1)[14] 55.E4 - Plasma Radiation Heat Loads on Divertor Cassette (CQBDK7 v1.0)[15] Part 1 CB Subparts 1.3-1.4 (Contract 43-1389 Final Report Phase 4) (YUCB3S v1.2)[16] Displacements map of CB at CBIP at Room Temperature (9E2XU4 v1.0)[17] Displacements map of CB at 7710s (9E2PW3 v1.0)[18] Displacements map of CB at 9000s (9E2WE5 v1.0)[19] Displacements of CB for Baking Regime #1 (A4J8WQ v1.0)[20] Temperature data for CB at EoB t=7710s (934ZS5 v1.0)[21] Temperature data for CB at EoP t=9000s (93CMTK v1.0)[22] Stray RF power modeling in the Tokamak during EC operation (4D377D v3.1)[23] IS-52-55-001 Functional Interface Sheet between EC and Diagnostics (Stray RF powermanagement) (U3CPP8 v2.4)[24] Evaluation of neutral heat loads to DIM (W6SPQ v1.0)5 System ClassificationsThe system classification of the components in the scope of this load specification is defined inBIR [6] and is summarized in Table 2. ComponentSafetyClassQualityClassSeismicClassESP/ESPNVacuumClassTritiumClassRHClassWater cooledcomponents(Mirror box) Non-PIC QC1 NSCCat.II / level N2(Mirror box)VQC-1A TC-1A N/ACat.0 / level N2(Connecting pipes)Conventionally cooledcomponents(Fixing elements, Shutter,Limit switch, etc.)Non-PIC QC1 NSC N/A VQC-1B TC-1A N/ATable 2 – System components classificationPage 7 of 346 Codes and Standards & Structural Design Criteria6.1 Codes and StandardsSDC-IC [4] is used for designing the component on the divertor cassette. According to Codesand Standards for ITER Mechanical Components [5], the SDC-IC is applicable for irradiateditems. 6.2 Structural Design CriteriaBIR [6] specifies the damage limits applicable to the components on the divertor cassette, andthe damage limits are given by Table 3. ComponentCategory I:Operational/Design LoadingCategory II:LikelyLoadingCategory III:UnlikelyLoadingCategory IV:ExtremelyUnlikely LoadingTestLoadingWater cooledcomponents(Mirror box)Normal Normal Normal N/ANormal/TestConventionally cooledcomponents(Fixing elements, Shutter,Limit switch, etc.)Normal Normal Normal N/A N/ATable 3 – Damage Limits for Loading Condition Categories (adapted from [6])Table 4 gives the structural criteria formulated in terms of service level assigned to the damagelimits, in accordance with the SDC-IC. Damage Limits SDC-IC Service LevelNormal AEmergency CTest CTable 4 – Applicable structural criteria for the system componentsPage 8 of 347 Definitions7.1 UnitsAll loads are provided using the International System (SI) base and derived units. The onlyexception to this rule is that degrees Celsius may be used instead of Kelvin. The complete list ofunits used in this document is provided in Table 5. Quantity Unit name UnitsymbolIn SI baseunitsLength Meter mMass Kilogram kgTime Second sTemperature Kelvin KCelsius °CAcceleration m/s2Angular acceleration rad/s2Angular velocity rad/sDensity k g/m3Energy, Work Joule J N∙mEntropy N∙m/KForce Newton N k g∙m/s²Frequency Hertz Hz 1/sMoment N∙mSecond moment of area m4Power Watt W N∙m/sPressure Pascal Pa N/m2Stress Pascal Pa N/m2Young´s Modulus Pascal Pa N/m2Thermal flux density W/m2Velocity m/sTable 5 – List of Units used in this Load Specification7.2 Coordinate systemsUnless stated otherwise all loads are specified in the ITER Tokamak Global Coordinate System(TGCS) [3]. The main direction and the nomenclature used in this load specification are shownin Figure 1. Figure 1 – Definitions of tokamak directions and global cylindrical coordinate system. Page 9 of 34Some load conditions are defined in the local coordinate system, for example Floor ResponseSpectra (FRS). So, in accordance with necessary, the local coordinate system is defined to applythe loads. 7.3 AbbreviationsAll abbreviations used in the document are listed in Table 6. For a complete list of standard abbreviations, see ITER Abbreviations (ITER_D_2MU6W5). DIM Divertor Impurity MonitorEM ElectromagneticEoB End of BurnEoP End of PauseFRS Floor Response SpectrumICE Ingress of Coolant EventIVC In-Vessel ComponentsLOCA Loss of Coolant AccidentLOFA Loss of Forced Flow AccidentMD Major DisruptionMFD Magnet Fast DischargeNSC Non-Seismic ClassPDR Preliminary Design ReviewPIC Protection Important ComponentSL-1 Seismic Level 1SL-2 Seismic Level 2SMHV Séismes Maximaux Historiquement VraisemblablesSSC System, Structure and ComponentTHB Thermal BakingTHO Thermal Load Condition in Normal OperationVDE Vertical Displacement EventVV Vacuum vesselTable 6 – Abbreviations. Page 10 of 348 Types of LoadsThe following type of loads are covered in this Load Specification: Inertial loads: these are caused by accelerations of masses induced by gravity, seismicevents and displacements of supporting structures imposed by plasma disruptions.  Electromagnetic (EM) loads: volumetric forces and moments generated by the interactionbetween electric currents flowing through conductive materials and magnetic fields or bythe presence of ferromagnetic materials.  Pressure loads: forces distributed over surfaces due to coolant fluid or atmosphere actingon evacuated volumes or external pressure conditions caused by accidental events.  Thermal and nuclear loads, due to direct irradiation from the plasma or due to thepresence of radioactive/irradiated materials.  Assembly or installation loads due to pretension and live loads. 9 Main LoadsThe main loads prescribed in this load specification are listed in Table 7:Load case Chapter Characteristic loadsDead Weight §13.1.1 Gravity acting on components masses (DW)Test Loads §13.1.3 Internal coolant channel water pressure during testCoolant Pressure §13.1.4 Inlet pressure load and temperature of coolant water duringeach operationSeismic Loads §13.1.5 Seismic accelerations of SL-1, SMHV, SL-2 eventsEM Loads due toplasma transient events§13.1.6 The dominant load is the electromagnetic (EM) load associatedwith plasma disruptions. Thermal and NuclearLoads§13.2 Nuclear heat load, radiation heat load, temperature of coolantwater, inlet pressure load of coolant water during normaloperationInterface Loads §13.3 Loads induced due to deformation of supporting structuresTable 7 – Main loads acting on the system/componentsPage 11 of 3410 Path of the Main LoadsThe path of the main loads is shown in Figure 2. Figure 2 – Path of the main loads11 System Description11.1 Design Status and GeometryThe current design phase of the SSCs in the scope of this load specification is PDR. Figure 3 shows the Enovia tree of the component in the scope of this document, where a DetailedModel (DM) will be uploaded. Figure 3 – Snapshot of the 55.E4 Model Enovia TreePedestal RingBasement/BuildingDivertor CassetteVacuum Vessel55.E4 Mirror BoxPage 12 of 3411.2 System Design Description11.2.1 System, Components, PartsFigure 4 shows the 55.E4 mirror box placed on the divertor cassette. Figure 5, Figure 6 andFigure 7 show overview and inside of the mirror box. Figure 8 shows anchor points of the mirrorbox. Figure 4 – 55.E4 Mirror Box on the Divertor CassettePage 13 of 34Figure 5 – Overview of Mirror BoxPage 14 of 34Figure 6 – Inside of Mirror BoxPage 15 of 34Figure 7 – Mirror base plate structureFigure 8 – Anchor points of Mirror BoxPage 16 of 3411.2.2 Fabrication and AssemblyFabrication process:Given the status of development, these questions have not been addressed yet. Assembly process:Assembly process is defined by interface sheet (IS-17-55-000 General Interface of Diagnosticsin CAs [8]). Four tabs are used to fix the 55.E4 mirror box (see Figure 9). Figure 9 – Assembly procedure described in [8]11.2.3 Functions(1) To collect and transmit visible & ultraviolet light waves from the divertor plasma region. (2) To cool optical components in order to minimize thermal deformation. (3) To protect mirrors against neutral particles during discharge cleaning. 11.2.4 InterfacesInterfaces Control Documents (ICD) and Interface Sheets (IS) which are realted to the 55.E4mirror box on the cassette are listed in Table 8 below. System PBS ICD ISDivertor 17 ICD-17-55 Interface ControlDocument (ICD) for Diagnosticsand Divertor [7]IS-17-55-000 General Interfaces ofDiagnostics on CAs [8]IS-17-55-016 Impurity Influx Monitor[9]Diagnostics 55 ICD-55.NE-55 Interface ControlDocument for Diagnostic ElectricalSystem (PBS 55.NE) and PBS 55client diagnostics [10]IS-55.NE-55.E4-001 Interface Betweenthe Diagnostics Electrical Services (PBS55.NE) and Divertor Impurity Monitor(55.E4) [11]Table 8 – Interfaces of the 55.E4 mirror box on the cassettePage 17 of 3412 States of System and ComponentsWith regards to the main loads referred in previous Sections, the applicable states/sub-states ofthe system for the loads allocation as well as for the identification of the limiting load casesdefining the transient events to be considered in the assessment against Ratcheting and Fatiguedamage, the following states and sub-states of the system are considered: Operationa) Cool-downb) Warm-upc) Standby between plasma pulsesd) Normal plasma operatione) Plasma instabilitiesf) Bakingg) Shut-down for maintenance and upgradeh) Incident and accidentPage 18 of 3413 Single Load Cases13.1 Mechanical Loads13.1.1 Dead WeightThe mass of the latest mirror box design is listed in Table 9, where Gxyz are the coordinates ofthe centre of gravity, relative to the coordinate system TGCS, defined in §7.2. Part Mass (kg) Gx (m) Gy (m) Gz (m)Mirror Box 130 4218.888 2440.926 -4341.156Table 9 – Inertial properties of the system parts13.1.2 Assembly and Pretension LoadsThe anchor points of the mirror box are shown in Figure 8. For positioning purpose, the mirrorbox is fixed by inserting spring between the tabs of the cassette body. The spring restoring forceis loaded onto the mirror box and the tabs as preload. The restoring force value is under studyand final value will be available during the Final Design phase. 13.1.3 Test Loads13.1.3.1 Hydrostatic pressure testThe hydrostatic test pressure Ptest shall be the maximum value of: 1.43 = 7.15 MPa: not depending on the pressure-boundary material 1.25where:- Pdesign: Design pressure = 4.4 + 10% = 5.0 MPa- Sm (Ttest): Design stress intensity at test temperature 20 °C (Roomtemperature)- Sm (Tdesign): Design stress intensity at baking temperature 240 °CThe ratio shall be “the lowest ratio for the pressure-boundary materials”(excluding bolting materials, see SDC-IC [4] IC 3123.1 “Hydrostatic test”). Pressure boundary materials in the mirror box are 316 L(N)-IG and 316L for thetubes. The values of hydrostatic test pressure, corresponding to the ratio for eachmaterial, are shown in the table below:Pressure-boundarymaterialsRatioHydrostatic testpressure [MPa]316 L(N)-IG 1.215 7.6316 L “for the tubes” 1.114 7.0Table 10 – Hydrostatic test pressure for pressure boundary materialsPage 19 of 34The lowest ratio for the pressure boundary materials is 1.12 for 316L tubes. So, the correspondingpressure 7.0 MPa shall be compared with 1.43 = 7.15 MPa. It gives finally, that the hydrostatic test pressure for the 55.E4 mirror box shall be performed atPtest =7.15 MPa. 13.1.4 Coolant PressureThe coolant pressure and temperature in different operations are summarized in the followingTable (data derived from [8]):OperationPressure[MPa]AllowablePressure Drop [MPa]Inlet WaterTemperature [°C]Normal operation 3.3 0.64 110Baking 4.4 - 240Hydrostatic pressure test(§13.1.3.1)7.15 -20(Room temperature)Table 11 – Coolant pressure and temperature at different operations13.1.5 Seismic Loads13.1.5.1 Load categories of seismic loadsSeismic load excitation corresponds to the site for the ITER construction (Cadarache). Forcomponents that are classified in seismic class 1 and 2 (SC1 and SC2) three levels (SL-2, SMHV,SL-1) of ground motion are considered. The classification for the seismic conditions is: SL-2: Category IV (Extremely Unlikely) SMHV: Category III (Very Unlikely) SL-1: Category II (Likely Event)According to Table 2, since seismic class of the components in the scope of this document isNSC (non-seismic class) and non-PIC, only SL-1 is required. For NSC components the seismicrequirement is defined by Eurocode 8 and associated French Order. Category IV Seismic Loads (SL-2): SL-2 corresponds to the seismic level required by Frenchnuclear practice. In this event, it shall be demonstrated that all safety functions are maintained. For ITER site (Cadarache) the SL-2 (also called SSE – Safe Shutdown Earthquake) DesignResponse Spectra (DRS) is defined by two spectra: SMS and PALEO spectra. Both types ofspectra (or the envelope) need to be analysed. Category III Seismic Loads (SMHV): SMHV (Séismes Maximaux HistoriquementVraisemblables = Maximum Historically Probable Earthquakes) is the most penalizingearthquakes liable to occur over a period of about 1000 years. An SMHV Seismic Event load is taken to be 0.73 of an SL-2 load, unless a complete SMHVanalysis is performed. Page 20 of 34Category II Seismic Loads (SL-1): SL-1 corresponds to an event with a probability in the orderof 10-2 per year and represents an investment protection earthquake level (following theNuclear Pressure Equipment regulation it corresponds to a foreseeable event). The facility hasto be designed to restart and operate after an SL-1 event without special maintenance or test. As this event has a return period of more than 100 years it is expected to occur only once in themachine life. If required by investment protections and the sake of project risk reduction, SL-1event shall be assumed to occur a maximum number of 5 times because, otherwise, no furtheroperation may be allowed after its occurrence without the additional demonstration that theplan has not degraded the safety level of operation. An SL-1 Seismic Event load is taken to be as a first approximation 1/3 of an SL-2 load. Seebelow. 13.1.5.2 Floor Response Spectrum (FRS) in category IV (SL-2)The following paragraphs summarize the applicable response spectra at the location in whichthe component under study is placed for the SL-2 event. The Global Tokamak Seismic Analysis report [2] calculated FRS (Floor Response Spectra) atseveral locations distributed along the VV and ports. The location of VV named points areshown below. Figure 10 – Locations of the VV where FRS are reportedTable 12 shows Zero Period Acceleration (ZPA) at VV characteristic points related to DivertorCassette. Point on VV Perimeter Ax [m/s2] Ay [m/s2] Az [m/s2]Divertor inboard point(Div_in: Point K)1.54 1.42 27.70Divertor outboard point(Div_out: Point J)2.70 1.44 14.30Table 12 – Maximum Acceleration of Divertor [2] (*)Page 21 of 34(*) Values in the Table correspond to the results from the FE model. The factor of 1.25 to takeinto account the possible changes on the Building and Tokamak design is not applied. In the figures below, the FRS for the relevant interest points are presented. Please note that theuncertainty factor of 1.25 should be applied to all the FRS values as well. Spectra at Divertor inboard point (Div_int: Point K in Figure 10)Figure 11 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor internal point in radialdirection, m/s2Page 22 of 34Figure 12 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor internal point intoroidal direction, m/s2Figure 13 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor internal point invertical direction, m/s2Page 23 of 34Spectra at Divertor inboard point (Div_out: Point J in Figure 10)Figure 14 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor external point in radialdirection, m/s2Figure 15 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor external point intoroidal direction, m/s2Page 24 of 34Figure 16 – SL-2 Triaxial, damp 4%; Broadened FRS at Divertor external point invertical direction, m/s213.1.6 EM Loads13.1.6.1 EM volumetric loads during plasma disruptionThe rapidly changing magnet fields associated with plasma disruptions induce electrical eddycurrents in the surrounding mechanical (metallic) structures which then interact with theremaining magnetic field, thus producing forces and torques. EM analyses using disruptionscenarios mentioned below will be carried out to calculate the distribution of Lorentz forceapplied to the E4 mirror box. The most severe disruption scenario applied to the mirror box was selected from Divertor LoadSpecification [12] which gives summary of EM analyses. Regarding Category II event, thelargest torque occurs in the scenario “VDE II Fast Down with linear current decay 36 ms”. Regarding Category III event, the largest torque occurs in the scenario “VDE III Fast Down withlinear current decay 36 ms”. 13.1.6.2 Inertial loads during plasma disruptionInertial VDE loads in the ITER Tokamak are currently under finalization. Prior to these loadsare baselined, IEA can, at the request of PBSs, define loads that can be used to create a provision. (See Figure 17 to Figure 20.)Page 25 of 34Such provisional loads come from dynamic analyses performed on the tokamak machine undernon-rotating VDE II and III excitations, both symmetric and asymmetric (dashed line in figureVDE II and figure VDE III). To cope with asymmetric rotating VDE excitations of moderate severity, the solid lines in figureVDE II and figure VDE III have been proposed, where the acceleration above the peak has beenflattened at the maximum value. In the case of VDE IV, the FRS curve is taken conservativelyas twice that of VDE III (see figure VDE IV). Since the classification of the E4 mirror box on the divertor cassette is “non-PIC” and “NSC”,only VDE-II is required. Figure 17 – Locations of the VV where FRS are reportedPage 26 of 34Figure 18 – FRS at VV_F for VDE-II eventsFigure 19 – FRS at VV_F for VDE-III eventsPage 27 of 34Figure 20 – FRS at VV_F for VDE-IV eventsPage 28 of 3413.2 Thermal and Nuclear LoadsCoolant water temperatures and pressures are shown in §13.1.4 and summarized in Table 11. 13.2.1 Nuclear LoadsA neutronics assessment has been made for the mirror box in [13].. The result is as follows. TEM (high-quality molybdenum) based mirror─ Parts made of TEM (mirrors and mirror base plates): <2.34 W/cc─ Parts made of SS316 (plates for mirror box): <1.47 W/cc─ Parts made of Aluminium Nitride (ceramic Insulator for mirror): <8.88x10-1 W/ccThe analysis result of nuclear heat generation shown in below figure. (See [13] for more details.)Figure 21 – Nuclear heat distribution on E4 mirror box13.2.2 Plasma radiation heat loadsA plasma radiation heat assessment has been made for the mirror box in [14]. Some plasmascenarios (including both inductive and non-inductive) were assessed and a worst-case scenariowas identified. The maximum plasma radiation heat load is 0.701 W/mm2 on the outer plasmafacing surface (see figure below). However, note that these analysis results assumes 70%absorption. Page 29 of 34Figure 22 – Plasma radiation heat distribution on E4 mirror box (worst case scenario,assuming 70% absorption)13.2.3 Background Power due to Electron Cyclotron HeatingCalculations estimate that during start-up, background Electron Cyclotron (EC) power in thevacuum vessel can reach up to 40 mW/mm² per injected MW. In a worst-case scenario with asmall opening and blanket present, this could result in the output flux of 268 kW/m² for 6.7 MWinjected during 5.5 seconds. [22]The actual load on sensitive components depends on layout and surface absorption characteristics. Although such high loading won't occur everywhere in the vessel, the estimated value should betreated as a conservative upper bound. And it is assumed as the background power. [23]13.3 Interfaces Loads13.3.1 Mechanical Displacement at Interfacing Points of Divertor CassetteThe displacement values of the divertor cassette during each state can be seen in [15] and areprovided in [16] to [19] as follows; At room temperature including initial loading (dead weight, preloads and internalhydraulic coolant pressure): [16] At operating temperature of the EoB (end of burn) of plasma pulse (7710 sec): [17]Page 30 of 34 At operating temperature of the EoP (end of pause) of plasma pulse (9000 sec): [18] At Baking (Cassette Body is at 240 °C): [19]The E4 mirror box shall be compliant with those displacement scenarios of the cassette body. Figure 23 – Displacement (total) of Divertor Cassette at room temperature includinginitial loading (Unit: mm) [15]Figure 24 – Displacement (total) of Divertor Cassette at operating temperature of the EoBincluding initial loading (Unit: mm) [15]Page 31 of 3413.3.2 Temperature at Interfacing Points of Divertor CassetteThe temperature values of anchor points during the plasma operation can be seen in [15] and areprovided in [20] and [21] as follows; Operating temperature at the EoB of plasma pulse (7710 sec): [20] Operating temperature at the EoP of plasma pulse (9000 sec): [21]Figure 25 – Temperature in the anchor points of cassette body at the EoB (left) and EoP(right) (Unit: °C) [15]13.4 Not Significant Load Cases13.4.1 Magnet fast dischargeIn general, the electromagnetic load acting on the IVCs due to Magnet fast discharge (MFD) isconsidered very small because the IVCs are not electrically connected in the toroidal and poloidaldirection. Besides, the load due to MFD is not really superimposed on the disruption load becausethe current decay of MFD is much longer than the plasma disruption. As for the DIM in-vesselcomponents, therefore, the loads due to MFD can be neglected. 13.4.2 Loads due to incident and accidentThe following incidents and accidents related to cooling water and vacuum may happen in thevacuum vessel:1. Ingress of coolant event (ICE)2. Loss of coolant accident (LOCA)3. Loss of forced flow accident (LOFA)4. Loss of vacuum accident (LOVA)The maximum pressure possible in the vacuum vessel is 0.2 MPa ([1]) in the cooling wateraccidents, which is negligible for the components that are designed to bear PLO, PLB, andinertial loads during disruption. Page 32 of 3413.4.3 Helium ingress in the galleryNot relevant to in-vessel components. 13.4.4 Fire loadsSince it is specified that no fire event will occur inside the bio-shield according to Ref [1], fireloads are not applicable to the DIM in-vessel components. 13.4.5 MaintenanceThere is no information about the maintenance load; it must be typically smaller than otheracceleration load such as EM load and seismic load. It can be neglected. 13.4.6 Charge-Exchange NeutralsThe heating load by the charge-exchange neutrals (CXN) is negligible compared with the plasmaradiation heat fluxes. [24]13.4.7 Corrosion, wearing and internal vibrationThe mirror box has no moving and motorized parts, which means wearing should be negligible. Also, no internal vibration will be generated. Being constructed fully out of stainless steel andother non-corrosive materials, while also being in vacuum so not exposed to oxygen most of thetime, also corrosion is expected to be negligible. Heat loads due to mirror cleaning operation areexpected to be enveloped by the other heat loads (e.g. baking or neutron heating). Page 33 of 3414 Load Combinations14.1 Categorization of Load CombinationsTable 13 is based on the template provided in Table 4-2 of [1], and provides the damage limitsthat apply to each part in the scope of this load specification. Component Safety Class Cat. I Cat. II Cat. III Cat. IV TestMirror box Non-SIC Normal Normal Normal 1) NA 2) TestTable 13 – Damage limits applicable to the scope of the load specification. Notes:1) Maintenance of this component is not possible since the component will not beaccessible and therefore criteria that are more stringent have been selected. 2) Category IV events are not applicable to Non SIC/PIC - Non SR. Table 14 shows the correlation between damage limits and the service levels defined by the codesprescribed in §6. Damage Limit SDC-IC Service LevelNormal AEmergency CTest CTable 14 – Correlation between damage limits and SDC-IC Service Levels14.2 List of Load CombinationsBased on load cases and load combinations defined in the ITER load specification document [1],applicable load combinations for the 55.E4 DIM components are summarized in Table 15 andTable 16. Ignored loads will be explained in § 13.4. LoadCaseCategoryOperatingConditionsEM event Seismic eventsNumber ofEvents 6)1 I DW, CP, THO 30,0002 I DW, CP, THB 5003 I DW, CP, THO MD I 2,6004 II DW, CP, THO VDE II 3005 II DW, CP, THO MD I SL-1 5 4,5)(50 cycles)6 II DW, CP, THB SL-1 5 4,5)(50 cycles)7 III DW, CP, THO VDE III -8 7) III DW, CP, THO MD II / VDE II 2,3) SL-1 -98) III DW, CP, THB SMHV -TEST -Table 15 – List of events and load casesPage 34 of 34Notes:1) When the loads combinations are to be considered in the static cases, it is necessaryto take into account the inertial effects. Dynamic Amplification Factors have to betaken into account. 2) Category II scenarios are used in order to reduce the total number of executions ofEM analyses. 3) The more severe load case between MD and VDE will be applied. 4) As SL-1 event has a return period of more than 100 years, it is expected to occuronly once in the machine life. But as required by the investment protection, it shallbe assumed to occur at maximum number of N=5 times. 5) Unless a detailed dynamic analysis is performed and the number of cycles per eventis directly calculated, it is recommended to assume for each seismic event N=10equivalent maximum stress cycles whenever a fatigue or a cycle load analysis isrequired. For disruption and VDEs, unless dynamic analyses performed showed that thestress – strain excursions during successive oscillations associated to theelectromagnetic event may be reduced, N=5 cycles per VDE event can beconservatively assumed. 6) For the cycled loads, the load is cycled between the operating condition with andwithout the stated initiating + concatenated event. 7) Selected VDE, this case was enveloped by Load Case 4. 8) Because the classification of the E4 mirror box on the divertor cassette is “non-PIC”and “NSC”, only SL-I is required. LoadCaseLimitingLoadCondition1Limiting LoadCondition 2Number ofEventsCategory CommentsT1 DW, CP DW, CP, THO 30,000 IT2 DW, CP DW, CP, THB 500 IT3 DW, CP,THODW, CP, THO, MD/VDE II 3,300 IIT4 DW, CP,THODW, CP, THO, SL-1, MD/VDE II 5 (50 cycles) IIT5 DW, CP,THBDW, CP, THB, SL-1 5 (50 cycles) IITable 16 – List of transient events and load cases for fatigue assessmentJADA-5544TS0040-1ITER_D_CSBLMS v1.1System Load Specification for 55.E4 DivertorImpurity Monitor Components onDiagnostic Rack of Lower Port 2ITER Project Japan Domestic AgencyAbstractThis document describes all relevant loads acting on components of the ITER Divertor ImpurityMonitor (PBS.55.E4 DIM) on the diagnostic rack of lower port #2. This document will be revisedaccordance with the upcoming design progress. Affiliation Name DateAuthor JADA Analyst TERASAWA Atsumi 13 Apr. 2026Co-AuthorJADA TRO TANAKA Suguru 13 Apr. 2026Reviewer JADA YATSUKA, Eiichi xx Apr. 2026Approver JADA PRGL IMAZAWA Ryota xx Apr. 2026別添-4Page 2 of 24Change LogJADARevisionIDMVersionIssuedateDescription of Change AuthorR0 CSBLMSv1.016 Sep. 2025First version A. Terasawa1 CSBLMSv1.1xx Apr. 2026Side-Up Optics were abolished. -As reviewer, 2 officers were added. SRO: Haibo LiuNuclear Load: Subhash Puthanveetil-Figure 3 and 9: Information of ENOVIATree was updated. -Figure 4, 5 and 6: Updated to the newest-Table 9: Updated by reflecting the newestdesign-13.4.2 Loads due to incident and accident:the water hammer was mentioned. -13.1.2 Assembly and Pretension Loads:“Those Loads are applied in the specifiedroom temperature in the assembly phase.”A. TerasawaPage 3 of 24Table of Contents1 PURPOSE.. 72 SCOPE.. 73 SCOPE OF REVIEWERS.. 84 REFERENCES.. 85 SYSTEM CLASSIFICATIONS.. 86 CODES AND STANDARDS & STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 106.1 CODES AND STANDARDS.. 106.2 STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 107 DEFINITIONS.. 117.1 UNITS.. 117.2 COORDINATE SYSTEMS.. 117.3 ABBREVIATIONS.. 128 TYPES OF LOADS.. 139 MAIN LOADS.. 1310 PATH OF THE MAIN LOADS.. 1411 SYSTEM DESCRIPTION.. 1411.1 DESIGN STATUS AND GEOMETRY.. 1411.2 SYSTEM DESIGN DESCRIPTION.. 1511.2.1 System, Components, Parts.. 1511.2.2 Fabrication and Assembly.. 1811.2.3 Functions.. 1811.2.4 Interfaces.. 1812 STATES OF SYSTEM AND COMPONENTS.. 1813 SINGLE LOAD CASES.. 1913.1 MECHANICAL LOADS.. 1913.1.1 Dead Weight.. 1913.1.2 Assembly and Pretension Loads.. 1913.1.3 Test Loads.. 2013.1.3.1 Hydrostatic pressure test.. 20Page 4 of 2413.1.4 Coolant Pressure.. 2013.1.5 Seismic Loads.. 2013.1.6 EM Loads.. 2213.1.6.1 EM volumetric loads during plasma disruption.. 2213.1.6.2 Inertial loads during plasma disruption.. 2213.1.7 Structural Loads due to Component Operation.. 2313.2 THERMAL AND NUCLEAR LOADS.. 2313.2.1 Nuclear Loads.. 2313.3 INTERFACES LOADS.. 2513.3.1 Interface Loads at Interfacing Points of Diagnostic Rack.. 2513.4 NOT SIGNIFICANT LOAD CASES.. 2513.4.1 Magnet fast discharge.. 2513.4.2 Loads due to incident and accident.. 2513.4.3 Helium ingress in the gallery.. 2513.4.4 Fire loads.. 2513.4.5 Maintenance.. 2514 LOAD COMBINATIONS.. 2614.1 CATEGORIZATION OF LOAD COMBINATIONS.. 2614.2 LIST OF LOAD COMBINATIONS.. 26Page 5 of 241 PurposeThe purpose of this load specification is to define and prescribe the loads used for the IntegrityJustification of the 55.E4 Divertor Impurity Monitor (DIM) [1] components on Diagnostic Rackof Lower Port 2 (LP02). Specifically, this document provides the following:• A report of the SSCs classification (Safety, Quality and Seismic). • The description of all states of the SSCs during their life (e.g. assembly, start-up,operation, maintenance, shut-down, et cetera). • A report of the applicable codes and standards (e.g. ASME sect. III, B31.3, RCC-MRetc.) that will be used for the assessment of the design. • The correlation between load categories and damage limits and the correlation betweenthe damage limits and the structural design criteria (e.g. ASME Service Levels) in theapplicable codes. • The description of all events expected in each state (including normal, incident andaccident conditions if needed). • The specification of all load values to be considered to verify the structural integrity ofthe system and their categorization. • The list of all load combinations to be considered to verify the structural integrity of thesystem and their categorization. • The number of occurrences of each event during the life of the system and the number ofload cycles. 2 ScopeThe scope of this document is the PBS 55.E4 components installed on the Diagnostic Rack,which consist of the mirror units. The components other than the mirror unit are not in the scope of this load specification. The scope does not include PICs. This document is prepared for PDR. Page 6 of 243 Scope of ReviewersTable 1 – Scope of the reviewersReviewer ScopeDe Bock Maarten 55.E4 TROYe Ce QA ROGiacomin Thibaud 55.L2 TRO, Port IntegratorRoccella Riccardo Electromagnetic loadsRuiz Pedro IEA representative, SLS expertiseZhang Xiaotan Seismic loadsLoarte Alberto SID expertiseJourdan Thierry PE/NPE representativeDucarre Olivier DI ROHaibo Liu SROTian Kuo SI ROReich Jens MAP representativeSubhash Puthanveetil Nuclear Loads4 References[1] 55.E4 - System Design Description (DDD) (RYRFCU v1.0)[2] Load Specifications (LS) (222QGL v6.3)[3] Global Tokamak Seismic Analysis Report (33W3P4 v2.1)[4] ITER Coordinate Systems (2A9PXZ v3.7 )[5] 55.E4 - SLS Basic Information Record - Diagnostic Rack components of LP2 (9ZVPQQv1.0)[6] ICD-55.L2-55 Interface Control Document for Lower Port #2 Integration and all PBS-55Tenant Diagnostics (V3EJRR v1.0)[7] IS-55.L2-55.E4-001 Interface between 55.E4 Divertor Impurity Monitor and 55.L2Lower Port #2 integration (VQF9P2 v1.2)[8] Interfacing Loads with tenant in LP02 (CJZP7J v1.0)[9] Significant EM Load Cases for the ITER Blanket with DINA-2010 scenarios (33J5R4v1.0)[10] 55.L2/L8/LE Lower Port Nuclear analyses for PDR (5JSMRD v1.0)[11] Port Plugs Environmental Tests Procedure on the PPTF (33AB4B v1.7)[12] WP4.16 & 4.18. Update of IBED PHTS & DYS water hammer analyses (3S3YGB v7.0)[13] 55.L2 FRS Derivation Analysis Report for Lower Port 02 (FC6DLZ v1.0)5 System ClassificationsThe system classification of the components in the scope of this load specification is defined inBIR [5] and is summarized in Table 2. Page 7 of 24Table 2 – System components classificationComponentSafetyClassQualityClassSeismicClassESP/ESPNVacuumClassTritiumClassRHClassWater cooled components(Central optics relaymirror unit 1, Side-Lowoptics mirror unit)Non-SIC QC1 NSCCat.0 /Level N3(TBD)VQC-1A TC-1ARH-2or 3Conventionally cooledcomponents(Central optics relaymirror unit 2, Fixingelements, etc.)Non-SIC QC1 NSC N/A VQC-1B TC-1ARH-2or 3Page 8 of 246 Codes and Standards & Structural Design Criteria6.1 Codes and StandardsRCC-MRx 2012 is used for designing the component on the diagnostic rack. The justificationfor using this code is that the components in scope are not plasma facing, and generally thenuclear load is small on them (see §13.2), so there no need to consider a code taking into accountirradiated material conditions. 6.2 Structural Design CriteriaBIR [5] specifies the damage limits applicable to the components on the diagnostic rack, and thedamage limits are given by Table 3. Table 3 – Damage Limits for Loading Condition Categories (adapted from [5])ComponentCategory I:Operational/Design LoadingCategory II:LikelyLoadingCategory III:UnlikelyLoadingCategory IV:ExtremelyUnlikely LoadingTestLoadingWater cooledcomponentsNormal Normal Normal N/ANormal/TestConventionally cooledcomponentsNormal Normal Normal N/A N/ATable 4 gives the structural criteria formulated in terms of service level assigned to the damagelimits, in accordance with the RCC-MRx. Table 4 – Applicable structural criteria for the system componentsDamage Limits RCC-MRx Service LevelNormal AEmergency CTest CPage 9 of 247 Definitions7.1 UnitsAll loads are provided using the International System (SI) base and derived units. The onlyexception to this rule is that degrees Celsius may be used instead of Kelvin. The complete list ofunits used in this document is provided in Table 5. Table 5 – List of Units used in this Load SpecificationQuantity Unit name UnitsymbolIn SI baseunitsLength Meter mMass Kilogram kgTime Second sTemperature Kelvin KCelsius °CAcceleration m/s2Angular acceleration rad/s2Angular velocity rad/sDensity kg/m3Energy, Work Joule J N∙mEntropy N∙m/KForce Newton N kg∙m/s²Frequency Hertz Hz 1/sMoment N∙mSecond moment of area m4Power Watt W N∙m/sPressure Pascal Pa N/m2Stress Pascal Pa N/m2Young´s Modulus Pascal Pa N/m2Thermal flux density W/m2Velocity m/s7.2 Coordinate systemsUnless stated otherwise all loads are specified in the ITER Tokamak Global Coordinate System(TGCS) [4]. The main direction and the nomenclature used in this load specification are shownin Figure 1. Regarding the Floor Response Spectra (FRS), these are applied in the local cartesian coordinate(X, Y, Z) which are defined by referring to TGCS. In this local coordinate, the Y=0 planecorresponds with the vertical cross section of the center of LP02. The direction of Z coordinateis the same as the vertical direction in TGSC. The direction of X coordinate corresponds withthe radial direction of ITER. The direction of Y-coordinate is perpendicular to X, Z coordinates,and corresponds with the toroidal direction of ITER. Page 10 of 24Figure 1 – Definitions of tokamak directions and global cylindrical coordinate system. 7.3 AbbreviationsAll abbreviations used in the document are listed in Table 6. For a complete list of standard abbreviations, see ITER Abbreviations (2MU6W5 v1.19). Table 6 – Abbreviations. DIM Divertor Impurity MonitorEM ElectromagneticEoB End of BurnEoP End of PauseFRS Floor Response SpectrumICE Ingress of Coolant EventIVC In-Vessel ComponentsLOCA Loss of Coolant AccidentLOFA Loss of Forced Flow AccidentLP Lower PortMD Major DisruptionMFD Magnet Fast DischargePDR Preliminary Design ReviewPIC Protection Important ComponentSL-1 Seismic Level 1SL-2 Seismic Level 2SMHV Séismes Maximaux Historiquement VraisemblablesSSC System, Structure and ComponentVDE Vertical Displacement EventVV Vacuum vesselPage 11 of 248 Types of LoadsThe following type of loads are covered in this Load Specification:• Inertial loads: these are caused by accelerations of masses induced by gravity, seismicevents and displacements of supporting structures imposed by plasma disruptions. • Electromagnetic (EM) loads: volumetric forces and moments generated by the interactionbetween electric currents flowing through conductive materials and magnetic fields or bythe presence of ferromagnetic materials. • Pressure loads: forces distributed over surfaces due to coolant fluid or atmosphere actingon evacuated volumes or external pressure conditions caused by accidental events. • Thermal and nuclear loads, due to direct irradiation from the plasma or due to thepresence of radioactive/irradiated materials. • Thermal loads due to coolant temperature or temperatures imposed by interfacingcomponents or accidental events. • Assembly or installation loads due to pretension and live loads. 9 Main LoadsThe main loads prescribed in this load specification are listed in Table 7:Table 7 – Main loads acting on the system/componentsLoad case Chapter Characteristic loadsDead Weight §13.1.1 Gravity acting on components masses (DW)Test Loads §13.1.3 Internal coolant channel water pressure during testCoolant Pressure §13.1.4 Inlet pressure load and temperature of coolant water duringeach operationSeismic Loads §13.1.5 Seismic accelerations of SL-1, SMHV, SL-2 eventsEM Loads due toplasma transient events§13.1.6 The dominant load is the electromagnetic (EM) load associatedwith plasma disruptions. Thermal and NuclearLoads§13.2 Nuclear heat load, radiation heat load, temperature of coolantwater, inlet pressure load of coolant water during normaloperationInterface Loads §13.3 Loads induced due to deformation of supporting structuresPage 12 of 2410 Path of the Main LoadsThe path of the main loads is shown in Figure 2. Figure 2 – Path of the main loads11 System Description11.1 Design Status and GeometryThe design phase of the SSCs in the scope of this load specification is PDR. Figure 3 shows the Enovia tree of the Detailed Model (DM) of the DIM components and theirspace reservation in the scope of this document. Figure 3 – Snapshot of the 55.E4 Model Enovia TreeDivertor Radial RailPedestal RingBasement/BuildingDiagnostic RackVacuum Vessel55.E4 componentsPage 13 of 2411.2 System Design Description11.2.1 System, Components, PartsFigure 4 shows the PBS 55.E4 components installed on the Diagnostic Rack. These mainlyconsist of mirror units mounted on the diagnostic front rack and the back rack. Figure 5 to Figure7 show each mirror unit. Figure 4 – 55.E4 Mirror Units on the Diagnostic RackFigure 5 – Front Mirror Unit(Side-Low Optics Mirror Unit and Central Optics Relay Mirror Unit 1)Front Mirror Unit(see Figure 5)Central Optics Relay Mirror Unit(see Figure 6)Mirror Units on Back Rack(see Figure 7)Page 14 of 24Figure 6 – Central Optics Relay Mirror Unit 2Figure 7 – Mirror Units on Back RackPage 15 of 24Figure 9 – Snapshot of the 55.BACK RACK Model Enovia TreePage 16 of 2411.2.2 Fabrication and AssemblyGiven the status of development, these questions have not been addressed yet. 11.2.3 Functions(1) To collect and transmit visible & ultraviolet light waves from the divertor plasma region. (2) To cool optical components in order to minimize thermal deformation. (3) To protect mirrors against neutral particles during discharge cleaning. (For front-end mirrors. Side-low and Side-up optics shutters perform this function.)11.2.4 InterfacesInterfaces Control Documents (ICD) and Interface Sheets (IS) which are related to the 55.E4components on the diagnostic rack are listed in Table 8 below. Table 8 – Interfaces of the 55.E4 components on the diagnostic rackSystem PBS ICD ISDiagnostics 55 ICD-55.L2-55 Interface ControlDocument for Lower Port #2Integration and all PBS-55 TenantDiagnostics [6]IS-55.L2-55.E4-001 Interface between55.E4 Divertor Impurity Monitor and55.L2 Lower Port #2 integration [7]12 States of System and ComponentsWith regards to the main loads referred in previous Sections, the applicable states/sub-states ofthe system for the loads allocation as well as for the identification of the limiting load casesdefining the transient events to be considered in the assessment against Ratcheting and Fatiguedamage, the following states and sub-states of the system are considered:• Operationa) Cool-downb) Warm-upc) Standby between plasma pulsesd) Normal plasma operatione) Plasma instabilitiesf) Bakingg) Shut-down for maintenance and upgradeh) Incident and accidentPage 17 of 2413 Single Load Cases13.1 Mechanical Loads13.1.1 Dead WeightThe mass of the latest design of each mirror Unit is listed in Table 9, where Gxyz are thecoordinates of the centre of gravity, relative to the coordinate system TGCS, defined in §7.2. Considering possible future design developments, including supports, cooling tube routingmodifications, etc., a mass uncertainty factor of 1.2 shall be applied for load assessment purposes. The factor will be reviewed and updated as the design matures. Table 9 – Inertial properties of the system partsPartMass(kg)Gx (m) Gy (m) Gz (m)Front mirror unit (Side-low opticsmirror unit and Central opticsrelay mirror unit 1)130 5458.2mm 3208.6mm -4766mmCentral optics relay mirror unit 2 220 6907.4mmmm3968.8mm-4726.9mmSide-low optics mirror SL-M05unit on back rack28 10082.5 mm 5658.3mm- 4767.4 mmSide-low optics mirror SL-M06unit on back rack17.5 9039.5 mm 5031.4mm- 4444.3 mmCentral optics optics mirror DC-M09 unit on back rack26 9973mm 5728.9mm -5228.7mmCentral optics optics mirror DC-M10 unit on back rack81 9216.7mm 5275.1mm -4964.3mm13.1.2 Assembly and Pretension LoadsBolt pretension needs to be taken into account. However, the pretension force value is understudy. Some specific assembly and maintenance loads will act on the Diagnostic Rack and services andneed to be taken into account. At the time of the writing of this document these loads are notavailable yet. For structural assessment purposes, those loads are assumed to be applied at a reference roomtemperature of 22 °C. The actual assembly temperature may vary depending on installationconditions. Page 18 of 2413.1.3 Test Loads13.1.3.1 Hydrostatic pressure testAccording to tests procedure on the Port Plug Test Facility (PPTF) [11], the hydraulic circuit ofthe port components will be tested at 7.6 MPa at room temperature. Pressure test by a manufacturer will be carried out under the same condition. 13.1.4 Coolant PressureThe coolant pressure and temperature in different operations are summarized in the followingTable (data derived from [7]):Table 10 – Coolant pressure and temperature at different operationsOperationPressure[MPa]AllowablePressure Drop [MPa]Inlet WaterTemperature [°C]Normal operation 4.0 (-0.2/+0.6) 0.9 70 (+/-5)Baking 4.4 (+/-0.4) - 240 (-5/+0)Hydrostatic pressure test(§13.1.3.1)7.6 -20(Room temperature)13.1.5 Seismic LoadsFRSs due to seismic event at the interface points with the diagnostic rack have been provided bythe port integrator [8] and are shown in Figure 9 and Figure 10. These FRSs are due to SL-2. Asshown in Table 2, since the seismic class of the DIM components installed in the diagnostic rackis NSC, only SL-1 is applied for those components as the seismic load, Therefore, the seismicload can be obtained by multiplying factors of 0.33 to FRS of SL-2. On the other hand, it should be noted that, a factor of 1.25 will be multiplied to FRS taking intoaccount the possible changes on building and VV support design as per recommendations of [3]. Ten equivalent maximum stress cycles shall be considered for each seismic event whenever afatigue or a cyclic load analysis is required. Page 19 of 24Figure 9 – FRS (SL-2, 4% damping) at attached point with the front mirror unit (Side-low optics mirror unit and Central optics relay mirror unit 1) [8]Figure 10 – FRS (SL-2, 4% damping) at attached point with the mirror unit on back rack[8]13.1.6 EM Loads13.1.6.1 EM volumetric loads during plasma disruptionThe rapidly changing magnet fields associated with plasma disruptions induce electrical eddycurrents in the surrounding mechanical (metallic) structures which then interact with theremaining magnetic field, thus producing forces and torques. EM analyses using disruptionscenarios mentioned below will be carried out to calculate the distribution of Lorentz forceapplied to the E4 components. The most severe disruption scenario applied to the LP in-vessel components was selected fromPage 20 of 24[9] which gives summary of EM analyses. Regarding The largest torque occurs in the scenario“VDE III Fast Downward with linear current decay 36 ms”. 13.1.6.2 Inertial loads during plasma disruptionFRSs due to plasma disruption at the interface points with the diagnostic rack have been providedby the port integrator [8] and are shown in Figure 11 to Figure 12. (a) VDE-II(b) VDE-IIIFigure 11 – FRS (4% damping) at attached point with the front mirror unit(Side-lowoptics mirror unit and Central optics relay mirror unit 1) [8](a) VDE-II(b) VDE-IIIFigure 12 – FRS (4% damping) at attached point with the mirror unit on back rack [8]13.1.7 Structural Loads due to Component OperationNot applicable. The system on the diagnostics racks doesn’t contain active or moving components that generatestructural load during operation. Page 21 of 2413.2 Thermal and Nuclear LoadsCoolant water temperatures and pressures are shown in §13.1.4 and summarized in Table 10. Plasma radiation heat on the diagnostic front rack and the back rack is negligible, because bothare not plasma facing and generally the plasma heat load is quite small on them. 13.2.1 Nuclear LoadsA neutronics assessment has been made for the generic design of the diagnostic front rack andthe back rack in [10]. Figure 15 shows the nuclear heating distribution of the DIM componentsinstalled in the diagnostic rack and the back rack. Maximum nuclear heat load is less than 0.1w/cm3 at the front end of the diagnostic front rack as shown in the figure below. For aconservative approach, the maximum load of each mirror unit is applied to the entire system ofeach mirror unit. Figure 15 – Nuclear heating distribution on diagnostic rack and back rack [10]Page 22 of 2413.3 Interfaces Loads13.3.1 Interface Loads at Interfacing Points of Diagnostic RackSome interface loads (temperature and displacement) will act on the diagnostic rack and servicesand need to be taken into account. At the time of the writing of this document these loads are notavailable yet. Preliminary assessment is under study and will be available during the PreliminaryDesign phase. 13.4 Not Significant Load Cases13.4.1 Magnet fast dischargeIn general, the electromagnetic load acting on the IVCs due to Magnet fast discharge (MFD) isconsidered very small because the IVCs are not electrically connected in the toroidal and poloidaldirection. Besides, the load due to MFD is not really superimposed on the disruption load becausethe current decay of MFD is much longer than the plasma disruption. As for the DIM in-vesselcomponents, therefore, the loads due to MFD can be neglected. 13.4.2 Loads due to incident and accidentThe following incidents and accidents related to cooling water and vacuum may happen in thevacuum vessel:1. Ingress of coolant event (ICE)2. Loss of coolant accident (LOCA)3. Loss of forced flow accident (LOFA)4. Loss of vacuum accident (LOVA)The maximum pressure possible in the vacuum vessel is 0.2 MPa ([2]) in the cooling wateraccidents, which is negligible for the components that are designed to bear PLO, PLB, andinertial loads during disruption. Water hammer waves can form in the cooling lines as a result of category II LOCA isolationevents or category III pump seizure events. The order of magnitude of the category II LOCAisolation loads is a pressure gradient of 12000 Pa/m ([13]) applied on the wetted area of eachcooling line/channel segment. In the case of pump seizure loads of Category III, the loads areestimated conservatively assumed to correspond to a pressure gradient of 14000 Pa/m ([13]). 13.4.3 Helium ingress in the galleryNot relevant to in-vessel components. 13.4.4 Fire loadsSince it is specified that no fire event will occur inside the bio-shield according to Ref [2], fireloads are not applicable to the DIM in-vessel components. 13.4.5 MaintenanceThere is no information about the maintenance load; it must be typically smaller than otheracceleration load such as EM load and seismic load. It can be neglected. Page 23 of 2414 Load Combinations14.1 Categorization of Load CombinationsTable 11 is based on the template provided in Table 4-2 of [2], and provides the damage limitsthat apply to each part in the scope of this load specification. Table 11 – Damage limits applicable to the scope of the load specification. Component Safety Class Cat. I Cat. II Cat. III Cat. IV TestWater cooledcomponentsNon-SIC Normal Normal Normal NA 1) TestConventionallycooled componentsNon-SIC Normal Normal Normal NA 1) N/ANotes: 1) Category IV events are not applicable to Non SIC/PIC - Non SR. Table 12 shows the correlation between damage limits and the service levels defined by the codesprescribed in §0. Table 12 – Correlation between damage limits and Service LevelsDamage Limit RCC-MRx Service LevelNormal AEmergency CTest C14.2 List of Load CombinationsBased on load cases and load combinations defined in the ITER load specification document [2],applicable load combinations for the 55.E4 DIM components are summarized in Table 13 andTable 14. Ignored loads will be explained in § 13.4. Table 13 – List of events and load casesLoadCaseCategoryOperatingConditionsEM event Seismic eventsNumber ofEvents 6)1 I DW, CP, THO 30,0002 I DW, CP, THB 5003 I DW, CP, THO MD II / VDE II 2,3) 3,3004 II DW, CP, THO MD II / VDE II 2,3) SL-15 4,5)(50 cycles)5 II DW, CP, THB SL-15 4,5)(50 cycles)6III DW, CP, THO MD III / VDE III -Enveloped byLoad Case 4III DW, CP, THO MD II / VDE II SL-1 -Enveloped byLoad Case 5 7)III DW, CP, THB SMHV -Page 24 of 24TEST -DW: Dead WeightCP: Coolant PressureTHO: Temperature values and thermal loads (Nuclear Heating) during operationTHB: Temperature values and thermal loads during bakingTEST: Test LoadNotes:1) When the loads combinations are to be considered in the static cases, it is necessaryto take into account the inertial effects. Dynamic Amplification Factors have to betaken into account. 2) Category II scenarios are used in order to reduce the total number of executions ofEM analyses. 3) The more severe load case between MD and VDE will be applied. As described inSec. 13.1.6.1, VDE is the severest EM load for the DIM components installed in theDiagnostic Rack. There for VDE is applied for the load combination. 4) As SL-1 event has a return period of more than 100 years, it is expected to occuronly once in the machine life. But as required by the investment protection, it shallbe assumed to occur at maximum number of N=5 times. 5) Unless a detailed dynamic analysis is performed and the number of cycles per eventis directly calculated, it is recommended to assume for each seismic event N=10equivalent maximum stress cycles whenever a fatigue or a cycle load analysis isrequired. For disruption and VDEs, unless dynamic analyses performed showed that thestress – strain excursions during successive oscillations associated to theelectromagnetic event may be reduced, N=5 cycles per VDE event can beconservatively assumed. 6) For the cycled loads, the load is cycled between the operating condition with andwithout the stated initiating + concatenated event. 7) Because the classification of the E4 components on the diagnostic rack is “non-SIC”and “NSC”, only SL-I is required. Table 14 – List of transient events and load cases for fatigue assessmentLoadCaseLimiting LoadCondition 1Limiting LoadCondition 2Number ofEventsCommentsT1 DW DW, THO 30,000T2 DW DW, THB 500T3 DW, THO DW, THO, MD/VDE II 3,300T4 DW, THO DW, THO, SL-1, MD/VDE II 5 (50 cycles)T5 DW, THB DW, THB, SL-1 5 (50 cycles)JADA-55412TS0004ITER_D_F5QHEK55.E4.L0 - System Load Specification (SLS) onISS/PCSSITER Project Japan Domestic AgencyAbstractThis document describes all relevant loads acting on components of the ITER Divertor ImpurityMonitor (PBS.55.E4 DIM) on the diagnostic rack of lower port #2. It is used as a design input for thepreliminary design. Affiliation Name DateAuthor JADA Analyst TERASAWA Atsumi 17 Mar. 2026Co-AuthorJADA TRO TANAKA Suguru 17 Mar. 2026Reviewer JADA IMAZAWA Ryota xx Mar. 2026Approver JADA PRGL IMAZAWA Ryota xx Mar. 2026別添-5Page 2 of 30Change LogJADARevisionIDMVersionIssuedateDescription of Change AuthorR0 xxxxxxv1.0xx Feb. 2026First version A. TerasawaS. TanakaPage 3 of 30Table of Contents1 PURPOSE.. 52 SCOPE.. 53 SCOPE OF REVIEWERS.. 64 REFERENCES.. 65 SYSTEM CLASSIFICATIONS.. 66 CODES AND STANDARDS & STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 86.1 CODES AND STANDARDS‘.. 86.2 STRUCTURAL DESIGN CRITERIA.. 87 DEFINITIONS.. 107.1 UNITS.. 107.2 COORDINATE SYSTEMS.. 107.3 ABBREVIATIONS.. 118 TYPES OF LOADS.. 129 MAIN LOADS.. 1210 PATH OF THE MAIN LOADS.. 1311 SYSTEM DESCRIPTION.. 1311.1 DESIGN STATUS AND GEOMETRY.. 1311.2 SYSTEM DESIGN DESCRIPTION.. 1411.2.1 System, Components, Parts.. 1411.2.2 Fabrication and Assembly.. 1711.2.3 Functions.. 1711.2.4 Interfaces.. 1712 STATES OF SYSTEM AND COMPONENTS.. 1713 SINGLE LOAD CASES.. 1813.1 MECHANICAL LOADS.. 1813.1.1 Dead Weight.. 1813.1.2 Assembly and Pretension Loads.. 1913.1.3 Coolant Pressure.. 1913.1.4 Seismic Loads.. 19Page 4 of 3013.2 LOADS IN INCIDENT AND ACCIDENT EVENTS.. 2113.2.1 Fire loads.. 2113.2.2 Ex-Vessel Loss of Coolant Accident (LOCA) in Port Cell.. 2213.3 THERMAL AND NUCLEAR LOADS.. 2313.3.1 Thermal environmental Loads.. 2313.3.2 Nuclear Loads.. 2413.4 INTERFACES LOADS.. 2513.4.1 Interface Loads at Interfacing Points of ISS and PCSS components.. 2513.5 NOT SIGNIFICANT LOAD CASES.. 2513.5.1 EM Loads Due to EM Transients and static fields.. 2513.5.2 Loads due to incident and accident.. 2613.5.3 Loss of Power.. 2613.5.4 Internal Flooding.. 2613.5.5 Helium ingress in the gallery.. 2613.5.6 External Loads Acting on the Nuclear Buildings.. 2613.5.7 ECH stray radiation.. 2713.5.8 Maintenance.. 2713.5.9 Internal explosion.. 2714 LOAD COMBINATIONS.. 2814.1 CATEGORIZATION OF LOAD COMBINATIONS.. 2814.2 LIST OF LOAD COMBINATIONS.. 2914.3 FATIGUE CYCLES.. 30Page 5 of 301 PurposeThe purpose of this load specification is to define and prescribe the loads used for the IntegrityJustification of the 55.E4 Divertor Impurity Monitor (DIM) [1] components on the 55.E4 DIMcomponents installed on the ISS, PCSS, and in the port cell of Lower Port #2 (hereinafter referredto as the “DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components”). Specifically, this document providesthe following:• A report of the SSCs classification (Safety, Quality and Seismic). • The description of all states of the SSCs during their life (e.g. assembly, start-up,operation, maintenance, shut-down, et cetera). • A report of the applicable codes and standards (e.g. ASME sect. III, B31.3, RCC-MRetc.) that will be used for the assessment of the design. • The correlation between load categories and damage limits and the correlation betweenthe damage limits and the structural design criteria (e.g. ASME Service Levels) in theapplicable codes. • The description of all events expected in each state (including normal, incident andaccident conditions if needed). • The specification of all load values to be considered to verify the structural integrity ofthe system and their categorization. • The list of all load combinations to be considered to verify the structural integrity of thesystem and their categorization. • The number of occurrences of each event during the life of the system and the number ofload cycles. 2 ScopeThe scope of this document is the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components. • The components installed on the ISS and PCSS are 55.E4 diagnostic equipment whichconsist of optical systems and shielding materials• The components installed in Port cell are Fibre box (storage or connectors), trays, andconduits with fibres. • The components other than those on the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell componentsare not in the scope of this load specification. Note:• Shielding assembly on the ISS and PCSS are classified as a non-PIC, but Safety Relevant(SR). • Components related to fibre bundle in the port cell are also classified as a non-PIC, butSafety Relevant (SR). because those components cross multiple barriers separatingdifferent fire and radiological sectors• All other components under the scope of this SLS are non-PIC and also non-SR. Page 6 of 303 Scope of ReviewersTable 1 – Scope of the reviewersReviewer ScopeDe Bock Maarten 55.E4 TROYe Ce QA ROGiacomin Thibaud 55.L2 TRO, Port IntegratorRoccella Riccardo Electromagnetic loadsRuiz Pedro IEA representative, SLS expertiseZhang Xiaotan Seismic loadsLoarte Alberto SID expertiseJourdan Thierry PE/NPE representativeDucarre Olivier DI ROTian Kuo SI ROReich Jens MAP representative4 References[1] 55.E4 - System Design Description (DDD) (RYRFCU v1.0)[2] Load Specifications (LS) (222QGL v6.3)[3] Global Tokamak Seismic Analysis Report (33W3P4 v2.1)[4] ITER Coordinate Systems (2A9PXZ v3.7 )[5] 55.E4.L0 - SLS Basic Information Record – ISS/PCSS/Port Cell components in LP2(FN285B v1.0)[6] MinutesActions#Fibre_Safety_class_Fluor-doping_meeting#2018.01.11 (VYQZLC). [7] ICD-55.L2-55 Interface Control Document for Lower Port #2 Integration and all PBS-55Tenant Diagnostics (V3EJRR v1.0)[8] IS-55.L2-55.E4-001 Interface between 55.E4 Divertor Impurity Monitor and 55.L2Lower Port #2 integration (VQF9P2 v1.2)[9] Design Seismic Floor Response Spectra in the Tokamak Complex (SVBRJZ v1.1)[10] Significant EM Load Cases for the ITER Blanket with DINA-2010 scenarios (33J5R4v1.0)[11] Accident Analysis Report (AAR) Volume I - Event Identification and Selection(2DPVGT v1.4)[12] Accident Analysis Report (AAR) Volume II - Reference Event Analysis (2DJFX3 v4.10)[13] Accident Analysis Report (AAR) Volume III - Hypothetical Event Analysis (2E2XAMv4.9)[14] Guideline for Port Cells fire risk management (WM7PYF v2.2)[15] Safety assessment of fire risks in port cells and interspace (TLCXT8 v2.0)[16] Safety Requirement Roombook (KF63PB v2.16)[17] Appendix 1 to FF92TR – Nuclear Safety Defined Requirements (QDs) – TokamakComplex PBS 62.11,12,14,19,74 inc. PBS 65 (QE7VTS v4.9)[18] 55.L2/L8/LE Lower Port Nuclear analyses for PDR (5JSMRD v1.0)[19] Port Plugs Environmental Tests Procedure on the PPTF (33AB4B v1.7)5 System ClassificationsThe system classification of the components in the scope of this load specification is defined inBIR [5] and is summarized in Table 2. Page 7 of 30Table 2 – System components classificationDiag Component SafetyClassSeismicClassESP/ESPN ClassQualityClassVacuumClassComponents on ISSOptical relay and compensationsystem assembliesNon-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/AElectrical cables internal to ISS Non-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/AShielding assembly SRI SC2I N/A QC-1IVQC-N/AComponents on PCSSCollection optics assembly Non-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/ASpectrometers assembly Non-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/AElectronics cubicle Non-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/AElectrical cables and opticalfibre internal to PCSSNon-PIC NSC N/A QC-3VQC-N/AShielding assembly (incl. fibreconnectors and Local AirCooler)SRI SC2I N/A QC-1IVQC-N/AComponent on Port Cell ceilingFibre bundle support structureand conduitsSRI SC2I N/A QC-1IVQC-N/AFibre connector/storage box(attached to fibre bundlesupport structure)SRI SC2I N/A QC-1IVQC-N/AFibre bundle (main bundle) SRII NSCIII N/A QC-1IIVQC-N/AI Classification driven by requirement of non-aggression to nearby PIC components. II Classification driven by confinement function as per agreement [6]. III Because the fibre bundle supports are classified as SC-2, the fibre bundles itself can beclassified as NSC. Page 8 of 306 Codes and Standards & Structural Design Criteria6.1 Codes and Standards‘RCC-MRx 2012 is used for designing the component installed on the ISS and PCSS. Thejustification for using this code is that the components in scope are not plasma facing, andgenerally the nuclear load is small on them (see §13.2), so there no need to consider a code takinginto account irradiated material conditions. RCC-MRx 2012 is, however, most suitable for rigid, steel components and less suitable forflexible tubing, such as the cooling pipes used for the spectrometers assembly and the fibrebundle. For this the ISO standards ISO 10380 “Pipework – Corrugated metal hoses and metalhose assemblies” and ISO 10807 “Pipework – Corrugated flexible metallic hose assemblies forprotection of electrical cables in explosive atmospheres or atmospheres where there is risk offire” are more applicable. Based on the above-mentioned considerations the Codes and Standards approach used for thedifferent components under the scope of this SLS is given in Table 3 below. For the spectrometers assembly, the cooling water pressure shall be considered according to theapplicable provisions of RCC-MRx 2012. Table 3 Component installed in the ISS/PCSS and Port CellComponent installed on the ISS and PCSS RCC-MRx 2012Component on Port Cell ceilingCooling pipes for spectrometers assemblyISO 10380 (general)ISO 10807 (fire)ISO 103806.2 Structural Design CriteriaBIR [5] specifies the damage limits applicable to the components on the ISS and PCSS, and thedamage limits are given by Table 4. Page 9 of 30Table 4 – Damage Limits for Loading Condition Categories (adapted from [5])Diag Component Cat I:Operational/DesignLoadingCat II:LikelyLoadingCat III:UnlikelyLoadingCat IV:ExtremelyUnlikelyLoadingComponents on ISSOptical relay and compensationsystem assembliesNormal Normal FaultedIII N/AElectrical cables internal to ISS Normal Normal FaultedIII N/AShielding assemblyNormal Normal Emergency FaultedIComponents on ISSCollection optics assembly Normal Normal FaultedIII N/ASpectrometers assembly Normal Normal FaultedIII N/AElectronics cubicle Normal Normal FaultedIII N/AElectrical cables and optical fibreinternal to PCSSNormal Normal FaultedIII N/AShielding assembly (incl. fibreconnectors and Local Air Cooler)Normal Normal Emergency FaultedIComponent on Port Cell ceilingFibre bundle support structure andconduits (IO scope)Normal Normal Emergency FaultedIFibre connector/storage box(attached to fibre bundle supportstructure)Normal Normal Emergency FaultedIFibre bundle (main bundle) Normal Normal Emergency FaultedIII No damage to neighbouring PICII At least on leak seal intactIII Not impacting “Emergency” damage limit of surrounding Shielding assemblyTable 5 gives the structural criteria formulated in terms of service level assigned to the damagelimits, in accordance with the RCC-MRx. Table 5 – Applicable structural criteria for the system componentsDamage Limits RCC-MRx Service LevelNormal ANormal AEmergency CFaulted DPage 10 of 307 Definitions7.1 UnitsAll loads are provided using the International System (SI) base and derived units. The onlyexception to this rule is that degrees Celsius may be used instead of Kelvin. The complete list ofunits used in this document is provided in Table 6. Table 6 – List of Units used in this Load SpecificationQuantity Unit name UnitsymbolIn SI baseunitsLength Meter mMass Kilogram kgTime Second sTemperature Kelvin KCelsius °CAcceleration m/s2Angular acceleration rad/s2Angular velocity rad/sDensity kg/m3Energy, Work Joule J N∙mEntropy N∙m/KForce Newton N kg∙m/s²Frequency Hertz Hz 1/sMoment N∙mSecond moment of area m4Power Watt W N∙m/sPressure Pascal Pa N/m2Stress Pascal Pa N/m2Young´s Modulus Pascal Pa N/m2Thermal flux density W/m2Velocity m/s7.2 Coordinate systemsUnless stated otherwise all loads are specified in the ITER Tokamak Global Coordinate System(TGCS) [4]. The main direction and the nomenclature used in this load specification are shownin Figure 1. Figure 1 – Definitions of tokamak directions and global cylindrical coordinate systemPage 11 of 30Regarding the Floor Response Spectra (FRS), these are applied in the local cartesian coordinate(X, Y, Z) which are defined by referring to TGCS. In this local coordinate, the Y=0 planecorresponds with the vertical cross section of the center of LP02. The direction of Z coordinateis the same as the vertical direction in TGCS. The direction of X coordinate corresponds withthe radial direction of ITER. The direction of Y-coordinate is perpendicular to X, Z coordinates,and corresponds with the toroidal direction of ITER. 7.3 AbbreviationsAll abbreviations used in the document are listed in Table 7. For a complete list of standard abbreviations, see ITER Abbreviations (2MU6W5 v1.19). Table 7 – Abbreviations. DIM Divertor Impurity MonitorDW Dead WeightEM ElectromagneticEoB End of BurnEoP End of PauseFRS Floor Response SpectrumICE Ingress of Coolant EventIS Inter SpaceISS Inter Space StructureIVC In-Vessel ComponentsLOCA Loss of Coolant AccidentLOFA Loss of Forced Flow AccidentLP Lower PortMD Major DisruptionMFD Magnet Fast DischargePC Port CellPCSS Port Cell Support StructurePDR Preliminary Design ReviewPIC Protection Important ComponentSL-1 Seismic Level 1SL-2 Seismic Level 2SMHV Séismes Maximaux Historiquement VraisemblablesSSC System, Structure and Component(s)VDE Vertical Displacement EventVV Vacuum vesselPage 12 of 308 Types of LoadsThe following type of loads are covered in this Load Specification:• Inertial Loads due to Dead Weight (DW): The dead weight of the ex-vesselcomponents must be considered. • Inertial Loads due to Seismic Events: Seismic load excitation corresponds to thespecific selected site (Cadarache) for the ITER construction. The ground acceleration canbe both in the horizontal and in the vertical direction and typically has a spectra contentwhich leads to some level of support reaction load amplification. • Plasma Disruption Electromagnetic Loads (MD and VDE): Outside the vacuumvessel the actions derived from the electromagnetic (EM) transients should not lead tosignificant structural loads. For the DIM components on the ISS the EM fields could,however, impact the functioning of electronic components. • Incident and Accident Loads: Correspond to accidental events during or outside theoperation of the machine. The most critical accident is a fire event. Otherincident/accident events that could impact ex-vessel components are pipe breaks andleakages near the ex-vessel components (ex-vessel loss of coolant accident or LOCA)leading to potential pipe whipping loads and potential internal flooding. • Thermal Loads: Thermal loads on the ex-vessel components in the scope of this SLScome from the environmental conditions, where the highest environmental temperaturesare reached in the interspace during baking of the vacuum vessel. Thermal loads lead to(differential) expansion and associated thermal stresses. • Nuclear Loads: Nuclear loads could lead to heating, damage and component activationof the 55.E4 parts and supporting structures in the interspace and port cell. However,specifically the heat load is not considered significant for the ex-vessel components. • Interface loads: They correspond to loads transmitted through the surrounding structureslike vibrations and the relative displacements between anchorage points of the differentcomponents. • Assembly or installation loads: due to pretension and live loads. 9 Main LoadsThe main loads prescribed in this load specification are listed in Table 8:Page 13 of 30Table 8 – Main loads acting on the system/componentsLoad case Chapter Characteristic loadsDead Weight §13.1.1 Gravity acting on components masses (DW)Assembly andPretension Loads§13.1.2 Internal coolant channel water pressure during test (Notapplicable for DIMCoolant Pressure §13.1.3 Inlet pressure load and temperature of coolant water duringoperation (applicable only to the spectrometers assembly)Seismic Loads §13.1.4 Seismic accelerations of SL-1, SMHV, SL-2 eventsLoad in Incident andAccident Events§13.2 Fire loads, LOCAThermal and NuclearLoads§13.3 Thermal environment load, nuclear heating,Interface Loads §13.4 Loads induced due to displacement between supportingstructures10 Path of the Main LoadsThe path of the main loads is shown in Figure 2. Figure 2 – Path of the main loads (a) ISS/PSCC components, (b) Port Cell component11 System Description11.1 Design Status and GeometryThe design phase of the SSCs in the scope of this load specification is FDR. Figure 3 shows the Enovia tree of the Detailed Model (DM) of the DIM LP02 ISS, PCSS andport cell components and their space reservation in the scope of this document. Page 14 of 30Figure 3 – Snapshot of the 55.E4 Model Enovia Tree11.2 System Design Description11.2.1 System, Components, PartsFigure 4 shows the PBS 55.E4 components installed on the ISS and PCSS of LP02. Figure 4 – 55.E4 Mirror Units on the Diagnostic RackFigure 5 shows ISS components. They consist of the optical relay and compensation systemassemblies, the shielding assembly and the electrical cables and optical fibre. The electricalcables and optical fibre are not shown in Figure 5. Page 15 of 30Figure 5 – ISS componentsFigure 6 shows PCSS components. They consist of the collection optics assembly, thespectrometers assembly, the electronics cubicle, the shielding assembly and the electrical cablesand optical fibre. The electrical cables and optical fibre are not shown in Figure 6. The spectrometers assembly is water cooled during operation. Figure 6 – PCSS componentsFigure 7 shows components on the Port cell celling. They consist of Fiber bundle supportstructure and conduits, Fiber bundle and Fiber connector/storage box. Page 16 of 30Figure 7 – Components on Port cell ceilingFiber connector/storage boxFiber bundleFiber bundle support structureand conduitsPage 17 of 3011.2.2 Fabrication and AssemblyOnly standard manufacturing and assembly techniques (milling, bending, welding, bolting …)are needed for the 55.E4 ex-vessel components. The critical activities are related to opticalalignment. 11.2.3 Functions(1) To collect and transmit visible & ultraviolet light waves from the divertor plasma region. (2) To distribute and detect visible & ultraviolet light waves(3) To provide diagnostic alignment(4) To provide diagnostic calibration11.2.4 InterfacesInterfaces Control Documents (ICD) and Interface Sheets (IS) which are related to the 55.E4components on the diagnostic rack are listed in Table 9 below. Table 9 – Interfaces of the 55.E4 components on the diagnostic rackSystem PBS ICD ISDiagnostics 55 ICD-55.L2-55 Interface ControlDocument for Lower Port #2Integration and all PBS-55 TenantDiagnostics [7]IS-55.L2-55.E4-001 Interface between55.E4 Divertor Impurity Monitor and55.L2 Lower Port #2 integration [8]12 States of System and ComponentsWith regards to the main loads referred in previous Sections, the applicable states/sub-states ofthe system for the loads allocation as well as for the identification of the limiting load casesdefining the transient events to be considered in the assessment against Ratcheting and Fatiguedamage, the following states and sub-states of the system are considered:• Operationa) Cool-downb) Warm-upc) Standby between plasma pulsesd) Normal plasma operatione) Plasma instabilitiesf) Bakingg) Shut-down for maintenance and upgradeh) Incident and accidentPage 18 of 3013 Single Load Cases13.1 Mechanical Loads13.1.1 Dead WeightThe mass of the latest design of each mirror Unit is listed in Table 10, where Gxyz are thecoordinates of the centre of gravity, relative to the coordinate system TGCS, defined in §7.2. Table 10 – Inertial properties of the system partsPartMass(kg)Gx (m) Gy (m) Gz (m)Components on ISS 1990 12981.2 mm 7496.7 mm-4877.1mmComponents on PCSS 16361 17569.2 mm 10142.1 mm-4621.4mmComponents on Port cell ceiling 261 20115.5 mm 11347 mm-2406.2mmPartMass(kg)Gx (m) Gy (m) Gz (m)Components on ISSOptical relay and compensationsystem assemblies231.3 12314.1 mm 7124.1 mm -5267.8 mmElectrical cables internal to ISS 13.5 13455.9 mm 7826.5 mm -5063.8 mmShielding assembly 1745.2 13066 mm 7543.5 mm -4823.8 mmComponents on PCSSCollection optics assembly 492 16825.2 mm 9733.7 mm -5122.4 mmSpectrometers assembly 1022.6 16275.7 mm 9190.4 mm -4953.1 mmElectronics cubicle 268.3 18326.4 mm 10466.4 mm -4714.3 mmElectrical cables and optical fibreinternal to PCSS623.5 18471.1 mm 10861.4 mm -5182.1 mmShielding assembly (incl. fibreconnectors and Local Air Cooler)13954.6 17561.6 mm 10146.2 mm -4547.1 mmComponent on Port cell ceilingFibre bundle support structure andconduits (IO scope)209.8 20107.6 mm 11397.4 mm -2355.5 mmFibre connector/storage box(attached to fibre bundle supportstructure)37.3 20040.4 mm 10706.4 mm -2710.8 mmFibre bundle (main bundle)14 20433.1 mm 12294.1 mm -2353.3 mmPage 19 of 3013.1.2 Assembly and Pretension LoadsBolt pretension needs to be taken into account. However, the pretension force value is understudy and final value will be available during the Final Design phase. Some specific assembly and maintenance loads will act on the Diagnostic Rack and services andneed to be taken into account. At the time of the writing this document these loads are notavailable yet. 13.1.3 Coolant PressureThe structures under the scope of this SLS are passively cooled and heated through theconduction or radiation from the surrounding environment. However, the spectrometers assembly installed on the PCSS requires active water cooling inorder to maintain the operating temperature within allowable limits. Therefore, coolant pressure (TBD) loads shall be considered only for the spectrometer. 13.1.4 Seismic LoadsThough it is planned that the FRSs due to the seismic event at the interface points on the ISS andPCSS will be provided by IO, they have not yet been provided. On the other hand, the FRSs for the seismic event (SL-2) have already been provided by [9]. Therefore, based on the following assumptions, SL-2 is applied to assess the effects by theseismic event.  The FRSs of SL-2 are extracted at the relevant points of IS and PC on the Lower Port 2 inthe tokamak complex (B14) as shown in Figure 9.  Those FRSs are not provided at the interface points with the DIM components because ISSand PCSS were not taken into account.  Considering the above, the conversion factors specified in [3] to convert SL-2 to SL-1 arenot applied in order to avoid underestimation. The relevant points for ISS and PCSS are shown in Figure 9. The FRSs at those points are shownin Figure 10 and Figure 11, respectively. Ten equivalent maximum stress cycles shall be considered for each seismic event whenever afatigue or a cyclic load analysis is required. Page 20 of 30Figure 9 – Relevant Points for ISS and PCSS[9]Figure 10 – FRS (SL-2, 4% damping) at the relevant point for ISS [9]Point for ISSPoint for PCSSPage 21 of 30Figure 11 – FRS (SL-2, 4% damping) at the relevant point for PCSS [9]13.2 Loads in Incident and Accident EventsAn overview and reference analyses for incidents and accidents are provided in the AccidentAnalysis Report [11][12][13]. In the subsections below the relevant incidents and accident loadsfor the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components are discussed in more detail. 13.2.1 Fire loadsAs defined in [2], internal fire is considered a Category IV event. As such:・ It applies to the fibre bundle as it is a non-PIC (SR) component that needs to maintainits confinement function during and after the event. ・ It applies to all other DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components only to ensure non-aggression to neighbouring PIC components. Fire loads should be specified as maximum possible temperatures in components due to theincrease of temperature in rooms. The load temperatures, in case of fire, in the port cells, are given in Figure 12 ([14]). The DIMcomponents located in the interspace and before the bioshield (optical relay and compensationsystem assemblies, electrical cables internal to ISS and Shielding assembly) will be exposed at300 °C for 2 hours. Components in the port cell, but not on the ceiling (collection optics assembly,spectrometers assembly, electronics cubicle, electrical cables and optical fibre and shieldingassembly), will be exposed to 805 °C for 2 hours. Finally, components near the ceiling of theport cell (fibre bundle support structure, fibre connector/storage box and Fibre bundle) will beexposed to 875 °C for 2 hours. Page 22 of 30Figure 12 Fire load conditions [14]For the non-PIC (SR) fibre bundle, however, a more conservative fire load should be considered,because in fibre bundle is likely to be outside the validity domain of the calculations presentedin [15]: As the fibre bundle is routed near the ceiling, it could be above or in the flame or in thehot zone a few cm from the ceiling. It is also routed not only in the port cell but equally in thegallery and diagnostic building. Therefore, the (conservative) fire load to consider for the fibre bundle is based on the Safetyrequirement Roombook [16], which states for the locations in which the fibre bundle is located(B11-B1-C02)Table 11 Fire event loads for locations of fibre bundle as defined in the Safetyrequirement [16]Port CellB11-B1-C02ΔP (Pa) 5000T (ºC) Eurocode 2hHereby, the Eurocode 2h corresponds to a 2-hour exposure to 1000ºC. 13.2.2 Ex-Vessel Loss of Coolant Accident (LOCA) in Port CellEx-vessel LOCA has an effect on the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components and arelisted in Table 12 below. The values for the temperature and pressure load conditions for theseevents are taken from the Safety requirement Roombook [16]. They depend on the location wherethe LOCA takes places. As a result, the LOCA in the port cell itself (X8) has the largest loads inthe port cell, whereas the load in the gallery is less. The load of a large DV ex-vessel coolantPage 23 of 30pipe break has the lowest effect, despite being a category IV event, because it cannot take placein neither port cell nor gallery and has only a secondary effect there. The DIM components inthe diagnostic building are not affected by ex-vessel LOCA events. Table 12 Ex-vessel LOCA events applicable to DIM LP02 ISS, PCSS and port cellcomponentsLOCA III – X8 Loss of coolantin Port CellCategory IIIComponentsaffectedFibre bundle (part in port cell)ISS/PCSS componentsΔP (Pa) 60000T (ºC) 145The (dominant) LOCA III – X8 event is described in detail in section 3.3.5 of the AccidentAnalysis Report – Volume II [12]Note that the LOCA III – X8 could be accompanied by an impact load on the ISS/PCSScomponents of DIM. A local loss of coolant from the spectrometers assembly cooling system may occur, however itdoes not introduce governing mechanical loads. 13.3 Thermal and Nuclear LoadsThermal loads consist of the calculated temperature distributions from thermal analysis. Thepresence of thermal gradients will lead to thermal stresses that have to be considered in thestructural integrity evaluations. The origin of the thermal loads used to calculate the temperature distributions in the region ofinterest is diverse. 13.3.1 Thermal environmental LoadsThe standard thermal load conditions in the rooms where the DIM LP02 ISS, PCSS and port cellcomponents are located are defined in [17] and summarized in below Table 13. They apply toboth maintenance, operation (THO) and baking (THB) conditions. Table 13 Environmental thermal conditions in the rooms where the DIM LP02 ISS, PCSSand Port Cell components are locatedPort Cell(excluding interspace)T min. (ºC) 5Page 24 of 30T max. (ºC) 35The atmosphere of the interspace is shared with the Port Cell which itself is cooled by local aircoolers to keep its temperature below the above mentioned 35ºC. The temperature in the interspace, however, depends on a number of factors such as:・ The condition of the tokamak: maintenance, operation or baking・ The thermal isolation of the port closure flangeA detailed analysis of the interspace thermal load is beyond the scope of this SLS and will beprovided through upgrades of this SLS when available. 13.3.2 Nuclear LoadsA neutronics assessment for the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components has not yet beenperformed. On the other hand, that for the generic design of the diagnostic front rack and theback rack (in the LP02 port plug) has been made as shown in [18]. Figure 15 shows the nuclearheating distribution of the DIM components installed in the diagnostic rack and the back rack. As shown in Figure 13, The nuclear heating rate in the rear part of the back rack is 1.0 × 10⁻⁵W/cm³ or less. The DIM components installed in the ISS and PCSS, which are within the scopeof this SLS, are located farther from the plasma than the back rack. Therefore, the nuclear heatgeneration rate in these components will be lower than this value. For this reason, the nuclearheat generation in the DIM components installed in the ISS and PCSS can be regarded asnegligible. Figure 13 – Nuclear heating distribution on diagnostic rack and back rack [18]Page 25 of 3013.4 Interfaces Loads13.4.1 Interface Loads at Interfacing Points of ISS and PCSS componentsThe ex-vessel DM components under the scope of this SLS are anchored to either the ISS orPCSS (in 11-L1-C08), to the cable tray system (in 11-L1-02W) through several supports. In thesecases, apart from the maximum inertial loads seen by the component, additional stresses may beinduced by the relative displacements between supports. Relative displacements between the attachment point for each component have been taking intoaccount for thermal loads considering steel for ISS. For Seismic events, these interface loads areexpected to be low due to the small distance between the nodes location in ISS used to extractthe FRS results and the attachment points of the components. Therefore, the interface loads forthe components within the scope of the SLS are negligible. 13.5 Not Significant Load CasesThis section includes events that may act on the ex-vessel DIM components, but those effectsare not significant for the structural integrity assessment. Events that don’t generate mechanical loads on the ex-vessel components are considered out ofscope and are not included in this section. 13.5.1 EM Loads Due to EM Transients and static fieldsElectromagnetic loads will occur in ITER due to transient events such as Major Disruptions(MD) and Vertical Displacement Events (VDE). Disruptions in ITER are simulated with theDINA code and the results of the DINA simulations for ITER are stored in IDM [2]. The specification of loads caused by EM events on ex-vessel components may be divided intoseveral parts:・ Volumetric loads from eddy currents (induced to conserve the magnetic fluxes crossingconductive parts in structures). Outside the Vacuum Vessel (VV) halo currents (interceptedby the plasma facing components of the first wall during the EM event and formingcomposite loops through the VV and the plasma edge) do not apply. ・ Dynamic amplification effects due to the evolution of the EM event. ・ Inertial loads associated to ISS/PCSS movements, who are also subject to EM loadsthemselves and transfer those loads (similar to seismic loads) to the DIM components. ・ Interface loads due to the fact that the ISS/PCSS are deformable bodies which could lead torelative displacements between the anchorage points of DIM components. ・ Eddy loops might occur in the components however the magnetic field in the interspace isrelatively low, therefore these currents are expected to be low and also the components maybe grounded to the ISS. The EM loads due to EM transient only apply to the DIM components in the interspace and (tomuch lower extend) the port cell. The main fibre bundle and the components in the diagnosticbuilding are too far from the tokamak to have any impact from EM transients. Nevertheless, EMLoads due to EM Transients (VDE, MD, MFD) are considered not significant for the DIM LP02ISS, PCSS and port cell components, given the small magnetic fields and magnetic fieldtransients are the location of the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components. Page 26 of 30Note that apart from structural loads, the EM fields – both static and transient – could also affectthe operation of electric/electronic components in the interspace and port cell. The compatibilityof the components and subsystems to the external magnetic environment must be taken intoaccount. 13.5.2 Loads due to incident and accidentThe following incidents and accidents related to cooling water and vacuum may happen in thevacuum vessel:1. Ingress of coolant event (ICE)2. Loss of coolant accident (LOCA) in Gallery and Diagnostic Building3. Loss of forced flow accident (LOFA)4. Loss of vacuum accident (LOVA)The maximum pressure possible in the vacuum vessel is 0.2 MPa ([1]) in the cooling wateraccidents, which is negligible for the components that are designed to bear PLO, PLB, andinertial loads during disruption. 13.5.3 Loss of PowerNot applicable in principle for the major part of the components. To be analysed if this eventcould damage any electronic equipment. Therefore, out of the scope of the SLS. 13.5.4 Internal FloodingFollowing [2] internal flooding (Category IV) does not affect the design of component in thetokamak complex. 13.5.5 Helium ingress in the galleryNot relevant to ISS/PCSS components. 13.5.6 External Loads Acting on the Nuclear BuildingsAll load events listed in Table 14 are reacted by the building in such a way that no loads are seenin these events by the internal components. Page 27 of 30Table 14 External loads on nuclear buildingsLoad Event DescriptionExternal fireThe external building walls are designed to withstandthe specifiedexternal fire eventExternal floodingThe foundation of the tokamak building is designed to withstand thespecified water table and the specified type of external flooding. Water tableExternal explosion The external building walls are designed to withstand an overpressureof 50 mbarAirplane crash The external building walls are designed to withstand the generalaviation. AccidentaltemperatureAlthough an airplane crash event can cause an internal fire event, anypropagation of fire is avoided through the collection of the fuel13.5.7 ECH stray radiationIt has been reported that the amount of radiation that reaches the vacuum window is low and notexpected to extend outside the vacuum vessel. Therefore, the ECH stray radiation is notsignificant for the ex-vessel DIM components. 13.5.8 MaintenanceThere is no information about the maintenance load; it must be typically smaller than otheracceleration load such as seismic load. It can be neglected. 13.5.9 Internal explosionThe category IV internal explosion events are only defined in the vacuum vessel (section 1.2.5of the Accident Analysis Report – Volume III [13]) and in the tritium plant (section 1.2.11 of theAccident Analysis Report – Volume III [13]), and are hence out of the scope of this SLS for theex-vessel DIM components. Page 28 of 3014 Load Combinations14.1 Categorization of Load CombinationsTable 15 is based on the template provided in Table 4-2 of [2], and provides the damage limitsthat apply to each part in the scope of this load specification. Table 15 – Damage limits applicable to the scope of the load specification. Diag Component Cat I:Operational/DesignLoadingCat II:LikelyLoadingCat III:UnlikelyLoadingCat IV:ExtremelyUnlikelyLoadingComponents on ISSOptical relay and compensationsystem assembliesNormal Normal FaultedIII N/AElectrical cables internal to ISS Normal Normal FaultedIII N/AShielding assembly Normal Normal Emergency FaultedIComponents on ISSCollection optics assembly Normal Normal FaultedIII N/ASpectrometers assembly Normal Normal FaultedIII N/AElectronics cubicle Normal Normal FaultedIII N/AElectrical cables and optical fibreinternal to PCSSNormal Normal FaultedIII N/AShielding assembly (incl. fibreconnectors and Local Air Cooler)Normal Normal Emergency FaultedIComponent on Port Cell ceilingFibre bundle support structure andconduits (IO scope)Normal Normal Emergency FaultedIFibre connector/storage box(attached to fibre bundle supportstructure)Normal Normal Emergency FaultedIFibre bundle (main bundle) Normal Normal Emergency FaultedIINotes: 1) Category IV events are not applicable to Non SIC/PIC - Non SR. Table 16 shows the correlation between damage limits and the service levels defined by the codesprescribed in §6.2. Page 29 of 30Table 16 – Correlation between damage limits and Service LevelsDamage Limits RCC-MRx Service LevelNormal ANormal AEmergency CFaulted D14.2 List of Load CombinationsBased on load cases and load combinations defined in the ITER load specification document [2],applicable load combinations for the DIM LP02 ISS, PCSS and port cell components aresummarized in Table 17. Ignored loads will be explained in § 13.5. Table 17 – List of events and load casesLoadCaseCategoryOperatingConditionsEM event Seismic eventsNumber ofEventsI-1 I DW, CP6), THO 30,000I-2 I DW, CP6), THB 500II-1 II DW, CP6), THB SL-15 1,2)(50 cycles)III-1III DW, CP6), THOLOCA PortCell III-III-23)III DW, CP6), THOSMHVIV-14, 5) IV DW, CP6), THO SL-2 Internal Fire -DW: Dead WeightCP: Coolant PressureTHO: Temperature values and thermal loads (Nuclear Heating) during operationTHB: Temperature values and thermal loads during bakingNotes:1) As SL-1 event has a return period of more than 100 years, it is expected to occuronly once in the machine lifetime. However, as required by the investmentprotection, it shall be assumed to occur at maximum number of N=5 times. 2) Unless a detailed dynamic analysis is performed and the number of cycles per eventis directly calculated, it is recommended to assume for each seismic event N=10equivalent maximum stress cycles whenever a fatigue or a cycle load analysis isrequired. For disruption and VDEs, unless dynamic analyses performed showed that the stress– strain excursions during successive oscillations associated to the electromagneticevent may be reduced, N=5 cycles per VDE event can be conservatively assumed. 3) Applies to ISS components4) Envelops “SL-2 only” and “SMHV plus fire”. 5) Not concomitant, applies only to the Fibre bundle (safety relevant component)6) Coolant Pressure (CP) loads apply only to the spectrometers assembly. Page 30 of 3014.3 Fatigue CyclesFor the assessment of ratcheting and fatigue damages, the following transients defined by theirlimiting load conditions as well as the number of occurrences in Service Level A will beconsidered (Table 18). Non-signification load cases for the ex-vessel DIM components haveagain been excluded. Table 18 – List of transient events and load cases for fatigue assessmentLoadCaseLimiting LoadCondition 1Limiting LoadCondition 2Number ofEventsCommentsT1 DW DW, THO 30,000T2 DW DW, THB 500T3 2) DW, THO DW, THO, VDE II 1) 3,300T4 DW, THO DW, THO, SL-1 5 (50 cycles)T5 DW, THB DW, THB, SL-1 5 (50 cycles)1): The loads due to VDE-II are negligible at the locations of IS and PCSS components for fatigueassessment. 2): T3 is effectively represented by T1, as after removing VDE-II no additional load variation isintroduced (DW, THO → DW, THO).